1. Z uporabo trigonometričnih funkcij pridobite majhno količino globine
V industriji preciznih strojnih obdelav pogosto delamo s komponentami, ki imajo notranje in zunanje kroge, ki zahtevajo natančnost druge stopnje. Vendar lahko dejavniki, kot sta rezalna toplota in trenje med obdelovancem in orodjem, povzročijo obrabo orodja. Poleg tega lahko ponavljajoča se natančnost pozicioniranja kvadratnega držala orodja vpliva na kakovost končnega izdelka.
Za reševanje izziva natančne mikropoglobitve lahko med postopkom struženja izkoristimo razmerje med nasprotno stranico in hipotenuzo pravokotnega trikotnika. S prilagajanjem kota vzdolžnega držala orodja po potrebi lahko učinkovito dosežemo fino kontrolo nad vodoravno globino stružnega orodja. Ta metoda ne le prihrani čas in trud, temveč tudi izboljša kakovost izdelka in izboljša splošno delovno učinkovitost.
Na primer, vrednost skale oslonca orodja na stružnici C620 je 0,05 mm na mrežo. Za doseganje stranske globine 0,005 mm se lahko sklicujemo na sinusno trigonometrično funkcijo. Izračun je naslednji: sinα = 0,005/0,05 = 0,1, kar pomeni α = 5º44′. Zato bo z nastavitvijo naslona orodja na 5º44′ vsak premik vzdolžne gravirne plošče za eno mrežo povzročil stransko nastavitev 0,005 mm za stružno orodje.
2. Trije primeri aplikacij tehnologije vzvratnega obračanja
Dolgoletna proizvodna praksa je pokazala, da lahko tehnologija vzvratnega rezanja daje odlične rezultate pri specifičnih postopkih struženja.
(1) Material vzvratnega rezalnega navoja je martenzitno nerjavno jeklo
Pri obdelavi obdelovancev z notranjim in zunanjim navojem z korakoma 1,25 in 1,75 mm so dobljene vrednosti nedeljive zaradi odštevanja koraka vijaka stružnice od koraka obdelovanca. Če se navoj obdeluje z dvigovanjem ročaja matice, da se orodje umakne, pogosto pride do nedoslednega navoja. Običajne stružnice na splošno nimajo diskov za naključno navijanje in ustvarjanje takšnega kompleta je lahko precej zamudno.
Posledično je pogosto uporabljena metoda za obdelavo navojev s tem korakom vrtenje naprej pri nizki hitrosti. Visokohitrostno rezanje navojev ne omogoča dovolj časa za izvlečenje orodja, kar vodi do nizke učinkovitosti proizvodnje in povečanega tveganja škrtanja orodja med postopkom struženja. Ta težava bistveno vpliva na površinsko hrapavost, zlasti pri obdelavi martenzitnih materialov iz nerjavečega jekla, kot sta 1Cr13 in 2Cr13, pri nizkih vrtljajih zaradi izrazitega škrtanja orodja.
Za reševanje teh izzivov je bila s praktičnimi izkušnjami obdelave razvita metoda rezanja »tri vzvratne smeri«. Ta metoda vključuje vzvratno nalaganje orodja, vzvratno rezanje in podajanje orodja v nasprotni smeri. Učinkovito dosega dobro splošno učinkovitost rezanja in omogoča hitro rezanje navojev, saj se orodje premika od leve proti desni, da zapusti obdelovanec. Posledično ta metoda odpravlja težave z umikom orodja med hitrim navojem. Posebna metoda je naslednja:
Pred začetkom obdelave rahlo privijte vreteno vzvratne torne plošče, da zagotovite optimalno hitrost pri zagonu vzvratno. Poravnajte rezalnik niti in ga pritrdite tako, da zategnete odpiralno in zapiralno matico. Začnite z vrtenjem naprej pri nizki hitrosti, dokler se utor rezila ne izprazni, nato vstavite orodje za obračanje navojev na ustrezno globino reza in obrnite smer. Na tej točki se mora stružno orodje premikati z leve proti desni z veliko hitrostjo. Po več rezih na ta način boste dobili navoj z dobro površinsko hrapavostjo in visoko natančnostjo.
(2) Vzvratno narebričenje
Pri tradicionalnem postopku narebričevanja naprej se lahko železni opilki in ostanki zlahka ujamejo med obdelovanec in orodje za narebričevanje. Ta situacija lahko privede do uporabe prekomerne sile na obdelovanec, kar povzroči težave, kot so neporavnanost vzorcev, zdrobitev vzorcev ali bleščanje. Z uporabo nove metode vzvratnega narebričevanja z vodoravnim vrtenjem vretena stružnice pa se je mogoče učinkovito izogniti številnim pomanjkljivostim, povezanim z delovanjem naprej, kar vodi do boljšega splošnega rezultata.
(3) Vzvratno struženje notranjih in zunanjih koničnih cevnih navojev
Pri struženju različnih notranjih in zunanjih stožčastih cevnih navojev z nizkimi zahtevami glede natančnosti in majhnimi proizvodnimi serijami lahko uporabite novo metodo, imenovano obratno rezanje, brez potrebe po napravi za izrezovanje. Med rezanjem lahko z roko izvajate vodoravno silo na orodje. Za zunanje stožčaste cevne navoje to pomeni premikanje orodja od leve proti desni. Ta bočna sila pomaga učinkoviteje nadzorovati globino reza, ko napredujete od večjega premera k manjšemu premeru. Razlog, zakaj ta metoda deluje učinkovito, je v predtlaku, ki se uporablja pri udarjanju orodja. Uporaba te tehnologije obratnega delovanja pri struženju postaja vse bolj razširjena in jo je mogoče prilagodljivo prilagoditi različnim specifičnim situacijam.
3. Nova metoda delovanja in inovacija orodja za vrtanje majhnih lukenj
Pri vrtanju lukenj, manjših od 0,6 mm, lahko majhen premer svedra v kombinaciji s slabo togostjo in nizko rezalno hitrostjo povzroči znatno rezalno odpornost, zlasti pri delu s toplotno odpornimi zlitinami in nerjavnim jeklom. Posledično lahko uporaba podajanja z mehanskim prenosom v teh primerih zlahka povzroči zlom svedra.
Za rešitev te težave je mogoče uporabiti preprosto in učinkovito orodje in metodo ročnega podajanja. Najprej spremenite originalno vpenjalno glavo v ravno steblo plavajočega tipa. Ko je v uporabi, varno vpnite majhen sveder v plavajočo vpenjalno glavo, kar omogoča nemoteno vrtanje. Ravno steblo svedra se tesno prilega vlečnemu tulcu, kar mu omogoča prosto gibanje.
Pri vrtanju majhnih lukenj lahko vpenjalno glavo nežno držite z roko, da dosežete ročno mikro podajanje. Ta tehnika omogoča hitro vrtanje majhnih lukenj, hkrati pa zagotavlja kakovost in učinkovitost ter tako podaljša življenjsko dobo svedra. Spremenjeno večnamensko vpenjalno glavo je mogoče uporabiti tudi za narezovanje notranjih navojev z majhnim premerom, povrtavanje lukenj in drugo. Če je treba izvrtati večjo luknjo, lahko med vlečno pušo in ravno steblo vstavite omejevalni zatič (glejte sliko 3).
4. Protivibracijska obdelava globokih lukenj
Pri obdelavi globokih lukenj sta zaradi majhnega premera izvrtine in vitke zasnove vrtalnega orodja neizogibna pojava vibracij pri struženju delov globokih lukenj s premerom Φ30–50 mm in globino približno 1000 mm. Da bi zmanjšali te vibracije orodja, je eden najpreprostejših in najučinkovitejših načinov pritrditev dveh nosilcev iz materialov, kot je bakelit, ojačen s tkanino, na telo orodja. Ti nosilci morajo biti enakega premera kot luknja. Med postopkom rezanja s tkanino ojačani bakelitni nosilci zagotavljajo pozicioniranje in stabilnost, kar pomaga preprečevati vibriranje orodja, rezultat pa so visokokakovostni deli z globokimi luknjami.
5. Proti lomljenju majhnih sredinskih svedrov
Pri struženju se pri vrtanju sredinske luknje, manjše od 1,5 mm (Φ1,5 mm), sredinski sveder lahko zlomi. Preprosta in učinkovita metoda za preprečevanje zloma je, da se izognete zaskočenju zadnjega droga med vrtanjem sredinske luknje. Namesto tega pustite, da teža zadnjega droga med vrtanjem luknje ustvari trenje ob površino postelje stroja. Če upor pri rezanju postane prevelik, se zadnji del samodejno premakne nazaj in tako zagotovi zaščito sredinskega svedra.
6. Tehnologija obdelave gumijastega kalupa tipa "O".
Pri uporabi gumijastega kalupa tipa "O" je neusklajenost med moškim in ženskim kalupom pogosta težava. Ta neusklajenost lahko popači obliko stisnjenega gumijastega obroča tipa "O", kot je prikazano na sliki 4, kar vodi do znatne izgube materiala.
Po številnih preskusih lahko naslednja metoda v bistvu proizvede kalup v obliki črke "O", ki izpolnjuje tehnične zahteve.
(1) Tehnologija predelave moškega plesni
① Fino Fino obrnite mere vsakega dela in poševni kot 45° glede na risbo.
② Namestite nož za oblikovanje R, premaknite držalo majhnega noža na 45° in metoda poravnave noža je prikazana na sliki 5.
Glede na diagram, ko je orodje R v položaju A, se orodje dotakne zunanjega kroga D s kontaktno točko C. Premaknite velik drsnik za razdaljo v smeri puščice ena in nato premaknite vodoravno držalo orodja X v smeri puščice 2. X se izračuna na naslednji način:
X=(Dd)/2+(R-Rsin45°)
=(Dd)/2+(R-0,7071R)
=(Dd)/2+0,2929R
(tj. 2X=D—d+0,2929Φ).
Nato premaknite velik drsnik v smeri puščice tri, tako da se orodje R dotakne naklona 45°. V tem času je orodje v srednjem položaju (tj. orodje R je v položaju B).
③ Premaknite majhno držalo orodja v smeri puščice 4, da izrežete votlino R, globina podajanja pa je Φ/2.
Opomba ① Ko je orodje R v položaju B:
∵OC=R, OD=Rsin45°=0,7071R
∴CD=OC-OD=R-0,7071R=0,2929R,
④ Dimenzijo X je mogoče nadzorovati z merilnim blokom, dimenzijo R pa lahko nadzorujete s številčnico za nadzor globine.
(2) Tehnologija obdelave negativnega kalupa
① Obdelajte dimenzije vsakega dela v skladu z zahtevami na sliki 6 (dimenzije votline niso obdelane).
② Brusite 45° poševnico in končno površino.
③ Namestite orodje za oblikovanje R in nastavite majhno držalo orodja na kot 45° (izvedite eno prilagoditev za obdelavo pozitivnih in negativnih kalupov). Ko je orodje R nameščeno na A′, kot je prikazano na sliki 6, zagotovite, da se orodje dotakne zunanjega kroga D na kontaktni točki C. Nato premaknite velik drsnik v smeri puščice 1, da odstranite orodje iz zunanjega kroga D in nato premaknite vodoravno držalo orodja v smeri puščice 2. Razdalja X se izračuna na naslednji način:
X=d+(Dd)/2+CD
=d+(Dd)/2+(R-0,7071R)
=d+(Dd)/2+0,2929R
(tj. 2X=D+d+0,2929Φ)
Nato premaknite velik drsnik v smeri puščice tri, dokler se orodje R ne dotakne poševnega kota 45°. V tem času je orodje v sredinskem položaju (tj. položaj B′ na sliki 6).
④ Premaknite majhno držalo orodja v smeri puščice 4 za rezalno votlino R, globina podajanja pa je Φ/2.
Opomba: ①∵DC=R, OD=Rsin45°=0,7071R
∴CD=0,2929R,
⑤Dimenzijo X je mogoče nadzorovati z merilnim blokom, dimenzijo R pa z indikatorjem s številčnico za nadzor globine.
7. Antivibracija pri struženju tankostenskih obdelovancev
Med postopkom struženja tankostenskihlitje delov, pogosto nastanejo tresljaji zaradi njihove slabe togosti. Ta težava je še posebej izrazita pri obdelavi nerjavnega jekla in zlitin, odpornih na vročino, kar vodi do izjemno slabe hrapavosti površine in skrajšane življenjske dobe orodja. Spodaj je nekaj enostavnih antivibracijskih metod, ki jih je mogoče uporabiti v proizvodnji.
1. Struženje zunanjega kroga votlih vitkih cevi iz nerjavečega jekla**: Za zmanjšanje tresljajev napolnite votel del obdelovanca z žagovino in ga tesno zaprite. Poleg tega za tesnjenje obeh koncev obdelovanca uporabite bakelitne čepke, ojačane s krpo. Zamenjajte oporne klešče na naslonu orodja z opornimi meloni iz bakelita, ojačanega s tkanino. Ko poravnate zahtevani lok, lahko nadaljujete z obračanjem votle vitke palice. Ta metoda učinkovito zmanjša vibracije in deformacije med rezanjem.
2. Struženje notranje luknje tankostenskih obdelovancev iz toplotno odporne (z visoko vsebnostjo niklja in kroma) zlitine**: zaradi slabe togosti teh obdelovancev v kombinaciji z vitko orodno vrstico lahko med rezanjem pride do hude resonance, kar lahko povzroči poškodbe orodja in proizvodnjo odpadki. Ovijanje zunanjega kroga obdelovanca z materiali za blaženje udarcev, kot so gumijasti trakovi ali gobe, lahko znatno zmanjša tresljaje in zaščiti orodje.
3. Struženje zunanjega kroga obdelovancev s tankostenskim tulcem iz toplotno odporne zlitine**: Visoka rezalna odpornost toplotno odpornih zlitin lahko povzroči vibracije in deformacije med postopkom rezanja. Da bi se temu izognili, napolnite luknjo obdelovanca z materiali, kot je gumijasta ali bombažna nit, in varno pritrdite obe končni strani. Ta pristop učinkovito preprečuje vibracije in deformacije, kar omogoča izdelavo visokokakovostnih tankostenskih obdelovancev tulcev.
8. Orodje za vpenjanje diskov v obliki diska
Komponenta v obliki diska je tankostenski del z dvojnimi poševnimi robovi. Med drugim postopkom struženja je nujno zagotoviti, da so izpolnjene tolerance oblike in položaja ter preprečiti kakršno koli deformacijo obdelovanca med vpenjanjem in rezanjem. Da bi to dosegli, lahko sami ustvarite preprost nabor vpenjalnih orodij.
Ta orodja za pozicioniranje uporabljajo poševni rob iz prejšnjega koraka obdelave. Del v obliki diska je v tem preprostem orodju pritrjen z matico na zunanji poševni strani, kar omogoča obračanje polmera loka (R) na čelni strani, luknji in zunanji poševni strani, kot je prikazano na priloženi sliki 7.
9. Natančno vrtanje mehkega omejevalnika čeljusti velikega premera
Pri struženju in vpenjanju natančnih obdelovancev z velikimi premeri je bistveno preprečiti premikanje treh čeljusti zaradi rež. Da bi to dosegli, je treba palico, ki se ujema s premerom obdelovanca, predhodno vpeti za tremi čeljustmi, preden začnete prilagajati mehke čeljusti.
Naš mehki omejevalnik čeljusti velikega premera z natančnim vrtanjem po meri ima edinstvene lastnosti (glejte sliko 8). Natančneje, tri vijake v delu št. 1 je mogoče prilagoditi znotraj fiksne plošče za razširitev premera, kar nam omogoča zamenjavo palic različnih velikosti po potrebi.
10. Enostavna natančna dodatna mehka kremplja
In obdelava struženja, pogosto delamo s srednje in majhnimi natančnimi obdelovanci. Te komponente imajo pogosto zapletene notranje in zunanje oblike s strogimi zahtevami glede tolerance oblike in položaja. Da bi rešili to težavo, smo za stružnice zasnovali niz prilagojenih vpenjalnih glav s tremi čeljustmi, kot je C1616. Natančne mehke čeljusti zagotavljajo, da obdelovanci ustrezajo različnim tolerančnim standardom glede oblike in položaja, kar preprečuje kakršno koli stiskanje ali deformacijo med večkratnimi postopki vpenjanja.
Postopek izdelave teh natančnih mehkih čeljusti je preprost. Izdelane so iz palic iz aluminijeve zlitine in izvrtane po specifikacijah. Na zunanjem krogu je ustvarjena osnovna luknja z navojem M8. Po rezkanju obeh strani lahko mehke čeljusti namestite na originalne trde čeljusti tričeljustne vpenjalne glave. Za pritrditev treh čeljusti na svoje mesto se uporabljajo šestrobi vijaki M8. Nato v aluminijaste mehke čeljusti pred rezanjem izvrtamo pozicionirne luknje, ki so potrebne za natančno vpenjanje obdelovanca.
Izvedba te rešitve lahko prinese pomembne gospodarske koristi, kot je prikazano na sliki 9.
11. Dodatna antivibracijska orodja
Zaradi majhne togosti obdelovancev z vitko gredjo lahko med rezanjem z več utori zlahka pride do vibracij. Posledica tega je slaba površinska obdelava obdelovanca in lahko povzroči poškodbe rezalnega orodja. Vendar pa lahko niz po meri izdelanih antivibracijskih orodij učinkovito odpravi težave z vibracijami, povezane z vitkimi deli med utorom (glejte sliko 10).
Pred začetkom dela namestite antivibracijsko orodje lastne izdelave na ustrezno mesto na kvadratnem držalu orodja. Nato pritrdite zahtevano orodje za struženje utorov na kvadratno držalo orodja in prilagodite razdaljo in stisk vzmeti. Ko je vse nastavljeno, lahko začnete delovati. Ko pride stružno orodje v stik z obdelovancem, bo antivibracijsko orodje istočasno pritisnilo na površino obdelovanca in tako učinkovito zmanjšalo vibracije.
12. Dodatna sredinska kapica v živo
Pri obdelavi majhnih gredi različnih oblik je bistvenega pomena uporaba središča pod napetostjo, ki varno drži obdelovanec med rezanjem. Od koncaprototipno CNC rezkanjeobdelovanci imajo pogosto različne oblike in majhne premere, standardna živa središča niso primerna. Da bi rešil to težavo, sem med svojo proizvodno prakso ustvaril žive kape pred točko po meri v različnih oblikah. Te kapice sem nato namestil na standardne predtočke v živo, kar je omogočilo njihovo učinkovito uporabo. Struktura je prikazana na sliki 11.
13. Končna obdelava za materiale, ki jih je težko obdelovati
Pri obdelavi zahtevnih materialov, kot so visokotemperaturne zlitine in kaljeno jeklo, je bistveno doseči površinsko hrapavost Ra od 0,20 do 0,05 μm in ohraniti visoko dimenzijsko natančnost. Običajno se končna obdelava izvede z brusilnikom.
Za izboljšanje ekonomske učinkovitosti razmislite o ustvarjanju nabora preprostih orodij za honanje in koles za honanje. Z uporabo honanja namesto dokončnega brušenja na stružnici lahko dosežete boljše rezultate.
Honalno kolo
Izdelava honalnega kolesa
① Sestavine
Vezivo: 100 g epoksi smole
Brusilno sredstvo: 250-300 g korunda (monokristalni korund za težko obdelane visokotemperaturne nikelj-krom materiale). Uporabite št. 80 za Ra0,80 μm, št. 120-150 za Ra0,20 μm in št. 200-300 za Ra0,05 μm.
Trdilec: 7-8 g etilendiamina.
Plastifikator: 10-15 g dibutil ftalata.
Material kalupa: oblika HT15-33.
② Metoda litja
Ločevalno sredstvo za kalupe: segrejte epoksidno smolo na 70-80 ℃, dodajte 5 % polistirena, 95 % raztopino toluena in dibutil ftalat ter enakomerno premešajte, nato dodajte korund (ali monokristalni korund) in enakomerno premešajte, nato segrejte na 70-80 °C. ℃, dodajte etilendiamin, ko se ohladi na 30 °-38 ℃, enakomerno premešajte (2-5 minut), nato vlijemo v kalup in ga pustimo pri 40 ℃ 24 ur, preden ga odstranimo iz kalupa.
③ Linearna hitrost \( V \) je podana s formulo \( V = V_1 \cos \alpha \). Tu \( V \) predstavlja relativno hitrost glede na obdelovanec, natančneje hitrost brušenja, ko honalno kolo ne izvaja vzdolžnega podajanja. Med postopkom honanja se obdelovanec poleg rotacijskega gibanja pomika tudi s podajalno količino \( S \), kar omogoča povratno gibanje.
V1=80～120m/min
t=0,05～0,10 mm
Ostanek <0,1 mm
④ Hlajenje: 70 % kerozina, pomešanega s 30 % motornega olja št. 20, kolo za honanje pa se popravi pred honanjem (predhonanje).
Struktura orodja za honanje je prikazana na sliki 13.
14. Vreteno za hitro nakladanje in razkladanje
Pri struženju se pogosto uporabljajo različne vrste sklopov ležajev za fino nastavitev zunanjih krogov in obrnjenih koničnih kotov vodil. Glede na velike velikosti serij lahko procesi nakladanja in razkladanja med proizvodnjo povzročijo pomožne čase, ki presegajo dejanski čas rezanja, kar vodi do nižje splošne učinkovitosti proizvodnje. Vendar pa lahko z uporabo vretena za hitro nakladanje in razbremenitev skupaj z enorezilom in večreznim orodjem za struženje iz karbidne trdine zmanjšamo pomožni čas med obdelavo različnih delov ležajnih tulcev, hkrati pa ohranimo kakovost izdelka.
Če želite ustvariti preprosto, majhno stožčasto vreteno, začnite z vključitvijo rahlega 0,02 mm stožca na zadnji strani vretena. Po namestitvi kompleta ležajev bo komponenta s trenjem pritrjena na vreteno. Nato uporabite orodje za struženje z več robovi z enim rezilom. Začnite z obračanjem zunanjega kroga in nato uporabite kot 15°. Ko končate ta korak, ustavite stroj in s ključem hitro in učinkovito izvrzite del, kot je prikazano na sliki 14.
15. Struženje delov iz kaljenega jekla
(1) Eden ključnih primerov struženja delov iz kaljenega jekla
- Ponovna izdelava in regeneracija hitroreznega jekla W18Cr4V utrjenih prerezov (popravilo po zlomu)
- Lastno izdelana nestandardna merila navojnih čepov (kaljeno okovje)
- Struženje kaljenega okovja in brizganih delov
- Struženje utrjenih gladkih čepov
- Svedri za poliranje navojev, modificirani z orodji iz hitroreznega jekla
Za učinkovito obvladovanje utrjene strojne opreme in različnih izzivovCNC obdelovalni delis katerimi se srečujemo v proizvodnem procesu, je za doseganje ugodnih ekonomskih rezultatov bistvena izbira ustreznih materialov orodja, rezalnih parametrov, kotov geometrije orodja in načinov delovanja. Na primer, ko se kvadratna plošča zlomi in zahteva regeneracijo, je lahko postopek ponovne izdelave dolgotrajen in drag. Namesto tega lahko uporabimo karbidno trdino YM052 in druga rezalna orodja v korenu prvotnega zloma ploskev. Z brušenjem glave rezila na negativni nagnjeni kot od -6° do -8° lahko izboljšamo njegovo zmogljivost. Rezilo je mogoče oplemenititi z oljnim kamnom s hitrostjo rezanja od 10 do 15 m/min.
Po struženju zunanjega kroga nadaljujemo z rezanjem utora in končnim oblikovanjem navoja, proces diviTurninge v Turningnd fino struženje. Po grobem struženju je treba orodje ponovno nabrusiti in obrusiti, preden lahko nadaljujemo s finim struženjem zunanjega navoja. Dodatno je treba pripraviti del notranjega navoja ojnice in po opravljeni povezavi nastaviti orodje. Končno je mogoče zlomljeno in odrezano kvadratno ploskev popraviti s struženjem, s čimer se uspešno povrne v prvotno obliko.
(2) Izbira orodnih materialov za struženje utrjenih delov
① Nova rezila iz karbidne trdine, kot so YM052, YM053 in YT05, imajo na splošno hitrost rezanja pod 18 m/min, hrapavost površine obdelovanca pa lahko doseže Ra1,6~0,80 μm.
② Orodje iz kubičnega borovega nitrida, model FD, je sposobno obdelovati različna kaljena in brizgana jekla.stružene komponentepri rezalnih hitrostih do 100 m/min, doseganje površinske hrapavosti Ra 0,80 do 0,20 μm. Poleg tega je kompozitno orodje iz kubičnega borovega nitrida, DCS-F, ki ga proizvajata Capital Machinery Factory v državni lasti in Guizhou Sixth Grinding Wheel Factory, podobne zmogljivosti.
Vendar pa je učinkovitost obdelave teh orodij slabša od učinkovitosti cementnega karbida. Medtem ko je trdnost orodij iz kubičnega borovega nitrida nižja kot pri orodjih iz cementnega karbida, ponujajo manjšo globino vpetja in so dražja. Poleg tega se lahko glava orodja ob nepravilni uporabi zlahka poškoduje.
⑨ Keramična orodja, hitrost rezanja je 40-60 m/min, slaba trdnost.
Zgornja orodja imajo svoje značilnosti pri struženju kaljenih delov in jih je treba izbrati glede na posebne pogoje struženja različnih materialov in različne trdote.
(3) Vrste kaljenih jeklenih delov iz različnih materialov in izbira zmogljivosti orodja
Kaljeni jekleni deli iz različnih materialov imajo popolnoma različne zahteve za delovanje orodja pri enaki trdoti, ki jih je mogoče grobo razdeliti v naslednje tri kategorije;
① Visoko legirano jeklo se nanaša na orodno jeklo in jeklo za matrice (predvsem različna hitrorezna jekla) s skupno vsebnostjo legirnih elementov več kot 10 %.
② Legirano jeklo se nanaša na orodno jeklo in jeklo za matrice z vsebnostjo legirnih elementov 2–9 %, kot so 9SiCr, CrWMn in legirano strukturno jeklo visoke trdnosti.
③ Ogljikovo jeklo: vključno z različnimi ogljikovimi orodnimi ploščami iz jekla in jekel za naogljičenje, kot je jeklo T8, T10, 15 ali 20 jeklo za naogljičenje itd.
Pri ogljikovem jeklu je mikrostruktura po kaljenju sestavljena iz kaljenega martenzita in majhne količine karbida, kar ima za posledico območje trdote HV800-1000. To je precej nižje od trdote volframovega karbida (WC), titanovega karbida (TiC) v cementnem karbidu in A12D3 v keramičnih orodjih. Poleg tega je vroča trdota ogljikovega jekla manjša od trdote martenzita brez legirnih elementov in običajno ne presega 200 °C.
Z večanjem vsebnosti legirnih elementov v jeklu se povečuje tudi vsebnost karbida v mikrostrukturi po kaljenju in popuščanju, kar vodi do kompleksnejše raznolikosti karbidov. Na primer, v hitroreznem jeklu lahko vsebnost karbida doseže 10-15 % (po prostornini) po kaljenju in popuščanju, vključno z vrstami, kot so MC, M2C, M6, M3 in 2C. Med njimi ima vanadijev karbid (VC) visoko trdoto, ki presega trdoto trde faze v splošnih orodnih materialih.
Poleg tega prisotnost več legirnih elementov poveča vročo trdoto martenzita, kar mu omogoča, da doseže približno 600 °C. Posledično se lahko obdelovalnost kaljenih jekel s podobno makrotrdoto močno razlikuje. Pred struženjem delov iz kaljenega jekla je bistvenega pomena prepoznati njihovo kategorijo, razumeti njihove značilnosti in izbrati ustrezne materiale orodja, rezalne parametre in geometrijo orodja za učinkovito dokončanje postopka struženja.
Če želite izvedeti več ali povpraševanje, vas prosimo, da kontaktirateinfo@anebon.com.
Čas objave: Nov-11-2024