Deset savjeta za CNC automobile

1. Vješto je dobiti malu količinu duboke hrane. U procesu tokarenja, trokutasta funkcija se često koristi za obradu nekih radnih komada s unutarnjim i vanjskim krugovima iznad sekundarne preciznosti. Zbog topline rezanja, trenje između radnog komada i alata uzrokuje habanje alata i ponavljanu preciznost pozicioniranja četvrtastog držača alata, itd., tako da je kvalitet teško garantirati. Da bismo riješili preciznu mikro-duboku dubinu u procesu okretanja, možemo koristiti odnos između suprotne strane i kose strane trokuta prema potrebi za pomicanje uzdužnog malog držača noža pod kutom kako bismo precizno dosegli horizontalnu dubinu izrezivanja trokuta. mikropokretni alat za struganje. Svrha: ušteda rada i vremena, osiguranje kvaliteta proizvoda i poboljšanje efikasnosti rada. Opća vrijednost skale držača alata za strug C620 je 0,05 mm po mreži. Ako želite da dobijete vrednost horizontalne dubine jedenja od 0,005 mm, proverite tabelu sinusnih trigonometrijskih funkcija: sinα=0,005/0,05=0,1 α=5o44′, pa pomerite mali držač noža. Kada je 5o44', pri pomicanju uzdužno ugraviranog diska na malom držaču noža može doći do mikropokreta reznog alata sa vrijednošću dubine od 0,005 mm u bočnom smjeru.

 

2. Primjena tehnologije obrnutog struganja u tri dugoročne proizvodne prakse dokazuje da u specifičnom procesu struganja, tehnologija obrnutog rezanja može postići dobre rezultate. Sljedeći primjeri su sljedeći:

(1) Kada je materijal navoja za obrnuto sečenje martenzitni komad od nerđajućeg čelika sa unutrašnjim i spoljnim navojem izratka sa korakom od 1,25 i 1,75 mm pošto je korak tokaričkog vijka uklonjen korakom obratka, dobijena vrednost je neiscrpna vrijednost. Ako se navoj obrađuje podizanjem ručke kontra matice, navoj se često lomi. Općenito, obični strug nema neuređeni uređaj za kopčanje, a samostalno izrađeni set diska je prilično dugotrajan za obradu takvog koraka. Prilikom uvlačenja navoja, to je često. Usvojena metoda je metoda glatkog okretanja pri malim brzinama jer brzo podizanje nije dovoljno da uvuče nož, tako da je efikasnost proizvodnje niska, turpija se lako stvara tokom okretanja, a hrapavost površine je loša, posebno u obradi martenzitnog nerđajućeg čelika kao što je 1Crl3, 2 Crl3, itd. Prilikom rezanja pri maloj brzini, fenomen srpa je izraženiji. Metode sečenja obrnutog, obrnutog i suprotnog smjera "tri-obrnuto" sečenje stvorene u praksi obrade mogu postići dobar ukupni učinak rezanja jer metoda može okretati navoj velikom brzinom i smjerom kretanja alata. se uvlači s lijeva na desno, tako da nema mana što se alat ne može uvući prilikom rezanja navoja velikom brzinom. Specifična metoda je sljedeća: Kada se koristi vanjski navoj, izbrusiti sličan alat za struganje unutrašnjeg navoja (slika 1);

Brusite alat za okretanje obrnutog unutrašnjeg navoja (slika 2).

 

Prijemašinska obrada, lagano namjestite vreteno reverzne tarne ploče kako biste osigurali brzinu rotacije unatrag. Za dobar rezač navoja, zatvorite maticu za otvaranje i zatvaranje, pokrenite naprijed i malu brzinu da biste otišli do prazne lamele, a zatim stavite alat za okretanje navoja u odgovarajuću dubinu reza; možete obrnuti rotaciju. U ovom trenutku, alat za okretanje ostaje na velikoj brzini. Presijecanjem noža udesno i rezanjem broja noževa prema ovoj metodi, može se strojno obrađivati ​​navoj visoke površinske hrapavosti i visoke preciznosti.

(2) U tradicionalnom procesu narezivanja obrnutim rezanjem, željezne strugotine i krhotine lako ulaze između obratka i noža za narezivanje, uzrokujući preopterećenje radnog predmeta, uzrokujući da se linije skupljaju, šara je zgnječena ili zamagljena, itd. Ako se usvoji novi način rada tokarenja i narezivanja tokaričkog vretena, nedostaci uzrokovani . operacija zaglađivanja može se efikasno sprečiti i može se postići dobar sveobuhvatan efekat.

(3) Obrnuto okretanje unutrašnjeg i vanjskog konusnih cijevnih navoja Prilikom okretanja različitih unutrašnjih i vanjskih konusnih navoja cijevi s manje preciznosti i manje serije, moguće je direktno koristiti obrnuto sečenje i obrnuto opterećenje bez kalupa. U novom načinu rada, prilikom rezanja bočne strane alata, alat se pomiče horizontalno s lijeva na desno. Poprečna turpija olakšava hvatanje dubine turpije od velikog do malog prečnika. Razlog je fajl. Postoje prednaprezanja. Opseg primjene ove nove vrste obrnute operativne tehnologije u tehnologiji tokarenja sve je rasprostranjeniji i može se fleksibilno primijeniti u različitim specifičnim situacijama.

 

3. Nova metoda rada i inovacija alata za bušenje malih rupa U procesu tokarenja, kada je rupa manja od 0,6 mm, prečnik svrdla je mali, krutost je loša, brzina rezanja nije veća, a materijal izratka je legura otporna na toplinu i nehrđajući čelik, a otpornost na rezanje je velika, tako da se prilikom bušenja, kao što je korištenje mehaničkog prijenosa, bušilica vrlo lako slomiti, U nastavku je opisan jednostavan i efikasan alat i metoda ručnog dodavanja. Prvo, originalna stezna glava za bušilicu se mijenja u plivajuću ravnu dršku. Kada je mala burgija pričvršćena na plivajuću steznu glavu, bušenje se može izvoditi glatko. Budući da je stražnji dio burgije s ravnim drškom, može se slobodno kretati u navlaci za povlačenje. Kada se izbuši mala rupa, stezna glava se može lagano uhvatiti rukom, ručno mikro ubacivanje može se ostvariti, a mala rupa se može brzo izbušiti. Kvaliteta i količina i produžavaju vijek trajanja malih bušilica. Modificirana višenamjenska stezna glava može se koristiti i za narezivanje unutrašnjeg navoja malog prečnika, razvrtanje itd. (Ako se izbuši veća rupa, granični klin se može umetnuti između vučne čaure i ravne drške).

 

4. Antivibracija kod obrade dubokih rupa Kod obrade dubokih rupa, zbog malog otvora, šipka alata za bušenje je vitka. Neizbježno je stvaranje vibracija kada je promjer rupe Φ30～50 mm, a duboka rupa je oko 1000 mm. Najefikasniji je i najefikasniji za sprečavanje vibracija sjenice. Metoda je pričvršćivanje dva nosača (koristeći materijal kao što je tkanina bakelita) na tijelo drške, a veličina je potpuno ista kao i veličina otvora. Tokom procesa rezanja, sjenica je manje sklona vibracijama zbog pozicioniranja letvica, a kvalitetni dijelovi dubokih rupa mogu se obraditi.

 

5. Zaštita od loma male centralne bušilice je manja od središnje rupe od Φ1,5 mm kada je bušenje manje od središnje rupe od Φ1,5 mm. Jednostavna i efikasna metoda protiv loma je da ne blokirate stražnji nosač kada bušite središnju rupu, već pustite stražnji dio. Vlastita težina i trenje stvoreno između površine stroja koriste se za bušenje središnje rupe. Kada je otpor rezanja prevelik, stražnji dio će se sam povući, štiteći tako središnju bušilicu.

 

 

6. Anti-vibracija tokarskih obradaka sa tankim zidovima Tokom procesa tokarenja tankozidnih obradaka, vibracije se često stvaraju zbog loših osobina čelika radnih komada; posebno kadastruganje nerđajućeg čelikai legura otpornih na toplinu, vibracije su izraženije, hrapavost površine radnog komada je izuzetno loša, a vijek trajanja alata se skraćuje. U nastavku su opisane najjednostavnije metode izolacije šoka u nekoliko produkcija.

(1) Prilikom okretanja vanjskog kruga izratka šuplje tanke cijevi od nehrđajućeg čelika, rupa se može napuniti drvenom sječkom i začepiti. Istovremeno, oba kraja obratka se začepe bakelitnim čepom, a zatim se potporna kandža na držaču alata zamjenjuje sa Nosećim melonom od bakelitnog materijala može se ispraviti potreban luk za izvođenje tokarenja šupljine od nehrđajućeg čelika vitka šipka. Ova jednostavna metoda može efikasno spriječiti vibracije i deformacije šuplje vitke šipke tokom procesa rezanja.

(2) Prilikom okretanja unutrašnje rupe tankozidnog obradaka od legure otporne na toplinu (visokog nikla i hroma), krutost radnog predmeta je loša, drška je vitka i dolazi do ozbiljne rezonancije tokom procesa rezanja, što je vrlo podložno oštećenju alata i stvaranju otpada. Ako se materijal koji apsorbira udarce, kao što je gumena traka ili spužva, namota oko vanjskog obima obratka, efekt otpornosti na udarce može se efikasno postići.

(3) Prilikom okretanja vanjskog kruga obradaka tankog čahure od legure otporne na toplinu, zbog sveobuhvatnih faktora kao što je visoka otpornost legure otporne na toplinu, lako je stvoriti vibracije i deformacije tijekom rezanja. Ako se gumena rupa ili pamučni konac umetnu u rupu obratka, koristi se krhotina, tada se metoda stezanja na oba kraja može koristiti za učinkovito sprječavanje vibracija i deformacija obratka tokom procesa rezanja, te visokokvalitetan tankozidni radni komad se može obraditi.

 

7. Dodatni antivibracioni alat lako stvara vibracije zbog slabe krutosti izduženog obratka u obliku osovine tokom procesa rezanja sa više žljebova, što rezultira lošom hrapavostom površine radnog komada i oštećenjem alata. Skup dodatnih alata protiv vibracija može efikasno riješiti problem vibracija vitkih dijelova u procesu žljebova (vidi sliku 10). Prije rada postavite samoproizvedeni alat otporan na udarce na odgovarajući položaj na četvrtastom držaču alata. Zatim ugradite potreban alat za okretanje u obliku proreza na kvadratni držač alata, podesite razmak i količinu kompresije opruge, a zatim pokrenite rad. Kada se alat za struganje urezuje u radni predmet, dodatni alat protiv vibracija se istovremeno postavlja na površinu obratka, što je dobro za otpornost na udarce. Efekat.

 

8. Materijali koji se teško obrađuju su brušeni i dovršeni. Kada se radi o materijalima koji se teško obrađuju kao što su legure na visokim temperaturama i kaljeni čelici, potrebna je hrapavost površine radnog komada Ra0,20-0,05μm, a točnost dimenzija je takođe visoka. Završna obrada se obično izvodi na mašini za brušenje. Napravite jednostavan alat za brušenje i točak za brušenje koje ste sami napravili i ostvarite dobar ekonomski učinak brušenjem umjesto procesa brušenja na strugu.

 

9. Trnovi za brzo utovar i istovar često se susreću sa raznim vrstama ležajeva u procesu tokarenja. Vanjski krug i obrnuti ugao konusa vodilice sklopa ležaja. Zbog velike veličine serije, vrijeme punjenja i istovara je duže od vremena rezanja. Duga, niska efikasnost proizvodnje. Dolje opisani alati za okretanje trna i jednog noža s više oštrica (tvrdi metal) mogu uštedjeti pomoćno vrijeme i osigurati kvalitet proizvoda u obradi različitih dijelova čahure ležaja. Metoda proizvodnje je sljedeća. Napravite jednostavan, mali konusni trn. Princip je da se na stražnjoj strani trna koristi trag konusa od 0,02 mm. Set ležajeva se zateže na trn trenjem, a zatim se koristi alat za okretanje sa više oštrica sa jednim nožem. Nakon kruga, ugao konusa od 15° se obrće i parkiranje se vrši kako bi se dijelovi brzo i dobro uklonili, kao što je prikazano na slici

 

10. Tokarenje dijelova od kaljenog čelika

(1) Jedan od ključnih primjera tokarenja kaljenog čelika 1 Rekonstrukcija brzoreznog čelika W18Cr4V kaljenog čepa (popravka nakon loma) 2 domaće nestandardne mjerne čepove (okov za kaljenje) 3 okovi za kaljenje i prskanjeIsključivanje četiri komada okova za kaljenje začepljenje glatke površine 5 Slavine za valjanje navoja od brzoreznog čelika Za kaljenje hardvera i raznih teških dijelova materijala koji se susreću u gore navedenoj proizvodnji, odaberite odgovarajući materijal alata i količinu rezanja i alata Geometrijski uglovi i metode rada mogu postići dobre ukupne ekonomske rezultate. Na primjer, nakon što se kvadratni protež pokvari, ako se ponovo pokrene za proizvodnju četvrtastog proteža, ne samo da je ciklus proizvodnje dug, već je i cijena visoka. U korijenu originalnog provlačenja koristimo oštricu od tvrde legure YM052 da ga naoštrimo u negativ. Prednji ugao r. =-6°～-8°, rezna ivica se može okrenuti pažljivim brušenjem uljnim kamenom. Brzina rezanja je V=10～15m/min. Nakon vanjskog kruga seče se prazna lamela, a na kraju se navoj dijeli na grubi i fini. ), nakon grube obrade, alat se mora razvrtati i brusiti nakon novog oštrenja i brušenja. Zatim se mora pripremiti unutrašnji navoj klipnjače i obrezati spoj. Četvrtasti protež sa polomljenim otpadom popravljen je nakon okretanja i bio je star kao nov.

(2) Izbor materijala alata za struganje i kaljenje hardvera 1 Nove klase kao što su tvrde legure YM052, YM053, YT05, itd., opšta brzina rezanja je ispod 18m/min, a hrapavost površine obratka može doseći Ra1,6 ~0,80μm. Alat od 2 kubične bor nitrida FD može obraditi sve vrste kaljenog čelika i prskanih dijelova, brzina rezanja do 100m/min, hrapavost površine do Ra0,80 ~ 0,20μm. Kompozitni kubni alat od bor nitrida DCS-F proizveden u Državnoj fabrici kapitalnih mašina i Fabrici brusnih točkova u Guizhouu br. 6 takođe ima ove performanse. Efekat obrade je lošiji nego kod cementiranog karbida (ali čvrstoća nije tako dobra kao kod tvrde legure; dublja je i jeftinija od tvrde legure i lako se ošteti ako se nepravilno koristi). Devet keramičkih alata, brzina rezanja od 40 ~ 60m / min, snaga je slaba. Svi navedeni alati imaju svoje karakteristike kod tokarenja i kaljenja dijelova i treba ih birati prema specifičnim uvjetima struganja različitih materijala i različite tvrdoće.

(3) Izbor različitih vrsta kaljenih čeličnih dijelova i svojstva alata Različiti materijali dijelova od kaljenog čelika pod istom tvrdoćom, zahtjevi za performanse alata su potpuno različiti, kao i sljedeće tri kategorije: 1 visokolegirani čelik: odnosi se na legiranje elementi Alatni čelik i čelik za kalupe (uglavnom razni brzorezni čelici) ukupne mase veće od 10%. 2 legirani čelik: odnosi se na alatni čelik i čelik za matrice sa sadržajem legirajućih elemenata od 2~9%, kao što su 9SiCr, CrWMn i legirani konstrukcioni čelik visoke čvrstoće. Tri ugljična čelika: uključujući razne karbonske alatne limove od čelika i karburiziranog čelika kao što su T8, T10, 15 čelični ili 20 kalibracijski čelik za naugljičenje. Za ugljični čelik, mikrostruktura nakon kaljenja je kaljeni martenzit i mala količina karbida, tvrda kosa HV800 ~ 1000, od tvrdoće WC i TiC u cementiranom karbidu i A12D3 u keramičkim alatima. Mnogo je niži i manje je vruće-tvrd od martenzita bez legirajućih elemenata i općenito ne prelazi 200 °C. Kako se sadržaj legirajućih elemenata u čeliku povećava, sadržaj karbida u čeliku nakon gašenja i otpuštanja raste, a vrsta karbida postaje prilično komplicirana. Uzimajući za primjer brzorezni čelik, sadržaj karbida u mikrostrukturi nakon kaljenja i otpuštanja može doseći 10-15% (volumenski omjer) i sadrži karbide MC, M2C, M6 M3, 2C, itd. Visoka tvrdoća (HV2800) je mnogo veća od tvrdoće faze tvrdog vrha u općim materijalima alata. Osim toga, zbog prisustva velikog broja legirajućih elemenata, vruća tvrdoća martenzita koji sadrži različite legirne elemente može se povećati na oko 600 °C. Teška obradivost kaljenih čelika iste mikrotvrdoće nije ista, a razlika je vrlo velika. Prije tokarenja dijelova od kaljenog čelika, analiziraju se da pripadaju toj kategoriji. Savladajte karakteristike i odaberite odgovarajuće materijale alata, količinu rezanja i geometriju alata. Ugao može glatko završiti nizanje kaljenih čeličnih dijelova.