Десет савета за ЦНЦ аутомобиле

1. Вешто је добити малу количину дубоке хране. У процесу стругања, троугласта функција се често користи за обраду неких радних комада са унутрашњим и спољашњим круговима изнад секундарне прецизности. Због топлоте резања, трење између радног предмета и алата узрокује хабање алата и понављану тачност позиционирања квадратног држача алата, итд., тако да је квалитет тешко гарантовати. Да бисмо решили прецизну микро-дубоку дубину у процесу окретања, можемо да користимо однос између супротне стране и косе стране троугла по потреби да померимо уздужни држач малог ножа под углом како бисмо прецизно достигли хоризонталну дубину једења троугла. микро-покретни алат за стругање. Сврха: уштеда рада и времена, осигурање квалитета производа и побољшање ефикасности рада. Општа вредност скале држача алата за струг Ц620 је 0,05 мм по мрежи. Ако желите да добијете вредност хоризонталне дубине једења од 0,005 мм, проверите табелу синусних тригонометријских функција: синα=0,005/0,05=0,1 α=5о44′, па померите мали држач ножа. Када је 5о44', при померању уздужно угравираног диска на малом држачу ножа, може доћи до микропомерања алата за сечење са вредношћу дубине од 0,005 мм у бочном правцу.

 

2. Примена технологије обрнутог стругања у три дугорочне производне праксе доказује да се у конкретном процесу стругања, технологијом обрнутог сечења могу постићи добри резултати. Следећи примери су следећи:

(1) Када је материјал навоја за обрнуто сечење мартензитни комад од нерђајућег челика са унутрашњим и спољним навојем обрадака са кораком од 1,25 и 1,75 мм пошто је корак завртња на стругу уклоњен кораком радног предмета, добијена вредност је неисцрпна вредност. Ако се навој обрађује подизањем дршке контра навртке, навој се често ломи. Генерално, обичан струг нема уређај за неуређену копчу, а самостално направљени сет диска је прилично дуготрајан за обраду таквог корака. Приликом увлачења навоја често је. Прихваћена метода је метода глатког окретања при малим брзинама јер брзо подизање није довољно да увуче нож, тако да је ефикасност производње ниска, датотека се лако ствара током окретања, а храпавост површине је лоша, посебно у обради мартензитног нерђајућег челика као што је 1Црл3, 2 Црл3, итд. Приликом сечења при малој брзини, феномен српа је израженији. Методе сечења обрнутог, обрнутог и „три-обрнуто” сечења у супротном смеру створене у машинској пракси могу постићи добар укупни ефекат сечења јер метода може да окреће навој великом брзином, а смер кретања алата се увлачи с лева на десно, тако да нема недостатака што се алат не може увући приликом сечења навоја великом брзином. Специфична метода је следећа: Када се користи спољни навој, избрусити сличан алат за окретање унутрашњег навоја (слика 1);

Брусите алат за окретање обрнутог унутрашњег навоја (слика 2).

 

Премашинска обрада, лагано подесите вретено реверзне фрикционе плоче да бисте обезбедили брзину ротације уназад. За добар резач навоја, затворите матицу за отварање и затварање, покрените напред и малу брзину да бисте отишли ​​до празне ламеле, а затим ставите алат за окретање навоја у одговарајућу дубину реза; можете обрнути ротацију. У овом тренутку, алат за окретање се оставља великом брзином. Одсецањем ножа удесно и резањем броја ножева према овој методи, може се машински обрађивати навој велике површинске храпавости и високе прецизности.

(2) У традиционалном процесу нарезивања обрнутог нарезивања, гвоздене струготине и крхотине се лако уносе између радног предмета и ножа за нарезивање, што доводи до преоптерећења радног предмета, што доводи до збијања линија, згњечења или мрље итд. Ако се усвоји нови начин рада токарења и нарезивања вретена струга, недостаци узроковани . операција заглађивања може се ефикасно спречити и може се добити добар свеобухватан ефекат.

(3) Обрнуто окретање унутрашњих и спољашњих конусних навоја цеви Приликом окретања различитих унутрашњих и спољашњих конусних навоја цеви са мање прецизности и мање серије, могуће је директно користити обрнуто сечење и обрнуто оптерећење без уређаја за калуп. У новом начину рада, приликом сечења бочне стране алата, алат се помера хоризонтално с лева на десно. Попречна турпија олакшава хватање дубине турпије од великог до малог пречника. Разлог је фајл. Постоје преднапрезања. Опсег примене ове нове врсте технологије обрнутог рада у технологији стругања је све распрострањенији и може се флексибилно применити у различитим специфичним ситуацијама.

 

3. Нова метода рада и иновација алата за бушење малих рупа У процесу окретања, када је рупа мања од 0,6 мм, пречник бушилице је мали, крутост је лоша, брзина сечења није већа, а материјал радног предмета је легура отпорна на топлоту и нерђајући челик, а отпорност на сечење је велика, тако да се приликом бушења, као што је употреба механичког преноса напајања, бушилица врло лако сломи, У наставку је описан једноставан и ефикасан алат и метод ручног уноса. Прво, оригинална стезна глава за бушилицу се мења у пливајућу равну дршку. Када је мала бургија причвршћена на пливајућу стезну главу, бушење се може обавити глатко. Пошто је задњи део бургије са равним дршком, може се слободно кретати у навлаци за повлачење. Када се избуши мала рупа, стезна глава за бушилицу се може лагано ухватити руком, ручно микро убацивање може се реализовати, а мала рупа се може брзо избушити. Квалитет и квантитет и продужавају век трајања малих бушилица. Модификована вишенаменска стезна глава се такође може користити за урезивање унутрашњег навоја малог пречника, развртање итд. (Ако се избуши већа рупа, гранични клин се може уметнути између вучне чауре и равне дршке).

 

4. Анти-вибрација код обраде дубоких рупа Код обраде дубоких рупа, због малог отвора, шипка алата за бушење је витка. Неизбежно је стварање вибрација када је пречник рупе Φ30～50мм, а дубока рупа је око 1000мм. То је најефикасније и најефикасније за спречавање вибрација сјенице. Метода је да се причврсте два носача (користећи материјал као што је платнени бакелит) на тело дршке, а величина је потпуно иста као и величина отвора. Током процеса резања, сјеница је мање склона вибрацијама због позиционирања летвица, а квалитетни дијелови дубоких рупа могу се обрадити.

 

5. Заштита од лома мале централне бушилице је мања од централне рупе од Φ1,5 мм када је бушење мање од централне рупе од Φ1,5 мм. Једноставна и ефикасна метода против лома је да не закључате задњи део када бушите централну рупу, већ пустите задњи део. Властита тежина и трење које се ствара између површине лежишта машине се користе за бушење централне рупе. Када је отпор сечењу превелик, задњи део ће се сам повући, штитећи тако централну бушилицу.

 

 

6. Анти-вибрација токарских обрадака са танким зидовима Током процеса стругања обрадака са танким зидовима, вибрације се често генеришу због лоших особина челика радних комада; посебно кадаокретање нерђајућег челикаи легура отпорних на топлоту, вибрације су израженије, храпавост површине радног предмета је изузетно лоша, а век трајања алата се скраћује. Најједноставније методе изолације шока у неколико продукција су описане у наставку.

(1) Приликом окретања спољашњег круга обрадака шупље витке цеви од нерђајућег челика, рупа се може напунити дрветом и зачепити. Истовремено, оба краја радног предмета су зачепљена бакелитним чепом, а затим се потпорна канџа на држачу алата замењује са Носећа диња од бакелитног материјала може исправити потребан лук за извођење окретања шупљине од нерђајућег челика витка шипка. Ова једноставна метода може ефикасно спречити вибрације и деформације шупље витке шипке током процеса сечења.

(2) Приликом окретања унутрашње рупе танкозидног радног предмета од легуре отпорне на топлоту (високог никла и хрома), крутост радног предмета је лоша, дршка је витка, а током процеса резања долази до озбиљне резонанције, што је изузетно подложно оштећењу алата и стварању отпада. Ако је материјал који апсорбује ударце, као што је гумена трака или сунђер, намотан око спољног обима радног предмета, ефекат отпорности на ударце може се ефикасно постићи.

(3) Приликом окретања спољашњег круга од легуре отпорне на топлоту са танким зидом, због свеобухватних фактора као што је висока отпорност легуре отпорне на топлоту, лако је створити вибрације и деформације током сечења. Ако се гумена рупа или памучни конац уметну у отвор радног предмета, користи се крхотина, онда се метода стезања на оба краја може користити за ефикасно спречавање вибрација и деформација радног комада током процеса резања, као и висококвалитетне танкозидни радни предмет се може обрадити.

 

7. Додатни антивибрациони алат лако ствара вибрације због слабе крутости радног комада издужене осовине током процеса резања са више жлебова, што резултира лошом храпавостом површине радног предмета и оштећењем алата. Сет додатних алата против вибрација може ефикасно решити проблем вибрација витких делова у процесу жлебова (види слику 10). Пре рада поставите самопроизведени алат отпоран на ударце на погодан положај на квадратном држачу алата. Затим уградите потребан алат за окретање у облику прореза на квадратни држач алата, подесите растојање и количину компресије опруге, а затим покрените рад. Када се алат за стругање усече у радни предмет, додатни алат против вибрација се истовремено поставља на површину радног предмета, што је добро за отпорност на ударце. Ефекат.

 

8. Материјали који се тешко обрађују на машини су брушени и завршени. Када смо у материјалима који се тешко обрађују као што су легуре на високим температурама и каљени челици, потребна је храпавост површине радног комада Ра0,20-0,05μм, а тачност димензија је такође висока. Завршна обрада се обично изводи на машини за млевење. Урадите једноставан алат за брушење и точак за брушење које сте сами направили и остварите добар економски ефекат брушењем уместо процеса брушења на стругу.

 

9. Трнови за брзо утовар и истовар често се сусрећу са различитим врстама сетова лежаја у процесу окретања. Спољни круг и обрнути угао конуса вођице склопа лежаја. Због велике величине серије, време утовара и истовара је више од времена сечења. Дуга, ниска ефикасност производње. Доле описани алати за стругање са трном и једним ножем са више оштрица (тврди метал) могу уштедети помоћно време и осигурати квалитет производа у обради различитих делова чаура лежаја. Метод производње је следећи. Направите једноставан, мали конусни трн. Принцип је да се на задњој страни трна користи траг конуса од 0,02 мм. Сет лежајева се затеже на трну трењем, а затим се користи алат за окретање са више оштрица са једним ножем. Након круга, угао конуса од 15° се мења и паркирање се врши да би се делови брзо и добро уклонили, као што је приказано на слици

 

10. Токарење делова од каљеног челика

(1) Један од кључних примера стругања каљеног челика 1 Реконструкција брзорезног челика В18Цр4В каљеног чепа (поправка након лома) 2 домаће нестандардне мераче навоја (оков за каљење) 3 окова за гашење и прскањеИскључивање четири комада окова за каљење зачепљење глатке површине 5 Славине за ваљање навоја од алата за брзорезни челик За каљење хардвера и разних делова тешких материјала који се срећу у горе наведеној производњи, изаберите одговарајући материјал алата и количину резања и алат Геометријски углови и методе рада могу постићи добре укупне економске резултате. На пример, након што се квадратни протеж поквари, ако се поново покрене за производњу квадратног прочеља, не само да је циклус производње дуг, већ је и цена висока. У корену оригиналног протежа користимо сечиво од тврде легуре ИМ052 да га наоштримо у негатив. Предњи угао р. =-6°～-8°, резна ивица се може окренути пажљивим брушењем уљним каменом. Брзина сечења је В=10～15м/мин. Након спољашњег круга, празна ламела се исече, а на крају се нит дели на грубу и фину. ), након грубе обраде, алат се мора развртати и брусити након новог оштрења и брушења. Затим се мора припремити унутрашњи навој клипњаче, а спој се мора обрезати. Четвртасти протеж са поломљеним отпадом поправљен је након окретања, и био је стар као нов.

(2) Избор материјала алата за стругање и каљење хардвера 1 Нове класе као што су тврда легура ИМ052, ИМ053, ИТ05, итд., општа брзина сечења је испод 18м/мин, а храпавост површине радног предмета може да достигне Ра1,6 ~0,80μм. Алат од 2 кубичне бор нитрида ФД може да обрађује све врсте каљеног челика и прсканих делова, брзине резања до 100м / мин, храпавост површине до Ра0,80 ~ 0,20μм. Композитни кубични алат од бор нитрида ДЦС-Ф произведен у Државној фабрици капиталних машина и Гуизхоу бр.6 фабрика брусних точкова такође има ове перформансе. Ефекат обраде је лошији од цементног карбида (али чврстоћа није тако добра као код тврде легуре; дубља је и јефтинија од тврде легуре и лако се оштети ако се неправилно користи). Девет керамичких алата, брзина резања од 40 ~ 60м / мин, снага је слаба. Сви наведени алати имају своје карактеристике у стругању и каљењу делова и треба их бирати према специфичним условима стругања различитих материјала и различите тврдоће.

(3) Избор различитих типова каљених челичних делова и својства алата Различити материјали каљених челичних делова под истом тврдоћом, захтеви за перформансе алата су потпуно различити, све до следеће три категорије: 1 високолегирани челик: односи се на легирање елементи Алатни челик и челик за калупе (углавном различити брзорезни челици) укупне масе веће од 10%. 2 легирани челик: односи се на алатни челик и челик за матрице са садржајем легирајућих елемената од 2~9%, као што су 9СиЦр, ЦрВМн и легирани конструкциони челик високе чврстоће. Три угљенична челика: укључујући разне карбонске алатне лимове од челика и карбуризованог челика као што су Т8, Т10, 15 челични или 20 калибрациони челични челик. За угљенични челик, микроструктура након гашења је каљени мартензит и мала количина карбида, тврда коса ХВ800 ~ 1000, од ​​тврдоће ВЦ и ТиЦ у цементираном карбиду и А12Д3 у керамичким алатима. Много је нижи и мање је топло-тврд од мартензита без легирајућих елемената и углавном не прелази 200 °Ц. Како се садржај легирајућих елемената у челику повећава, садржај карбида у челику након гашења и каљења расте, а врста карбида постаје прилично компликована. Узимајући за пример брзорезни челик, садржај карбида у микроструктури након гашења и каљења може да достигне 10-15% (однос запремине) и садржи карбиде МЦ, М2Ц, М6 М3, 2Ц итд. Висока тврдоћа (ХВ2800) је много већа од тврдоће фазе тврде тачке у општим материјалима алата. Поред тога, због присуства великог броја легирајућих елемената, врућа тврдоћа мартензита који садржи различите легирне елементе може се повећати на око 600 °Ц. Тешка обрадивост каљених челика са истом микротврдоћом није иста, а разлика је веома велика. Пре стругања каљених челичних делова, анализирају се да припадају тој категорији. Савладајте карактеристике и изаберите одговарајуће материјале алата, количину резања и геометрију алата. Угао може глатко завршити нанизање каљених челичних делова.