Стручни савети: 15 основних увида стручњака за ЦНЦ струг

1. Добијте малу дубину користећи тригонометријске функције

У индустрији прецизне машинске обраде често радимо са компонентама које имају унутрашње и спољашње кругове који захтевају прецизност другог нивоа. Међутим, фактори као што су топлота резања и трење између радног предмета и алата могу довести до хабања алата. Поред тога, тачност понављања позиционирања квадратног држача алата може утицати на квалитет готовог производа.

Да бисмо одговорили на изазов прецизног микро продубљивања, можемо искористити однос између супротне стране и хипотенузе правоуглог троугла током процеса окретања. Подешавањем угла уздужног држача алата по потреби, можемо ефикасно постићи фину контролу над хоризонталном дубином алата за стругање. Овај метод не само да штеди време и труд, већ и побољшава квалитет производа и побољшава укупну ефикасност рада.

На пример, вредност скале ослонца алата на стругу Ц620 је 0,05 мм по мрежи. Да би се постигла бочна дубина од 0,005 мм, можемо се позвати на синусну тригонометријску функцију. Прорачун је следећи: синα = 0,005/0,05 = 0,1, што значи α = 5º44′. Стога, постављањем ослонца алата на 5º44′, свако померање уздужног диска за гравирање за једну решетку ће резултирати бочним подешавањем од 0,005 мм за алат за стругање.

 

2. Три примера примене технологије обрнутог окретања

Дугогодишња производна пракса је показала да технологија обрнутог резања може дати одличне резултате у специфичним процесима стругања.

(1) Материјал навоја за обрнуто сечење је мартензитни нерђајући челик

Приликом обраде унутрашњих и спољашњих навојних предмета са корацима од 1,25 и 1,75 мм, добијене вредности су недељиве због одузимања корака завртња струга од корака радног предмета. Ако се навој обрађује подизањем дршке матице за спајање да би се извукао алат, то често доводи до недоследног увлачења навоја. Обичним струговима генерално недостају дискови за насумичне навоје, а стварање таквог сета може бити прилично дуготрајно.

Као резултат тога, уобичајено коришћена метода за машинску обраду навоја овог корака је окретање напред малом брзином. Брзо урезивање навоја не дозвољава довољно времена за извлачење алата, што доводи до ниске ефикасности производње и повећаног ризика од шкргутања алата током процеса стругања. Овај проблем значајно утиче на храпавост површине, посебно када се обрађују материјали од мартензитног нерђајућег челика као што су 1Цр13 и 2Цр13 при малим брзинама због израженог шкргутања алата.

Да би се решили ови изазови, метод сечења „три обрнута“ је развијен кроз практично искуство обраде. Ова метода укључује обрнуто учитавање алата, обрнуто сечење и довођење алата у супротном смеру. Ефикасно постиже добре укупне перформансе сечења и омогућава брзо сечење навоја, док се алат помера са лева на десно да би изашао из радног предмета. Сходно томе, овај метод елиминише проблеме са повлачењем алата током брзог урезивања навоја. Специфична метода је следећа:

ЦНЦ окретни делови1

 

Пре него што почнете са обрадом, лагано затегните вретено реверзне фрикционе плоче да бисте обезбедили оптималну брзину при покретању уназад. Поравнајте резач конца и причврстите га затезањем матице за отварање и затварање. Започните ротацију напред при малој брзини док се жлеб резача не испразни, затим уметните алат за окретање навоја на одговарајућу дубину сечења и обрните смер. У овом тренутку, алат за окретање треба да се креће с лева на десно великом брзином. Након неколико резова на овај начин, добићете навој добре храпавости површине и високе прецизности.

 

(2) Реверзно нарезивање
У традиционалном процесу нарезивања према напред, гвоздене струготине и остаци могу лако да се заробе између радног предмета и алата за нарезивање. Ова ситуација може довести до прекомерне силе која се примењује на радни предмет, што резултира проблемима као што су неусклађеност шара, дробљење шара или стварање духова. Међутим, коришћењем нове методе обрнутог нарезивања са вретеном струга које се окреће хоризонтално, многи недостаци повезани са операцијом напред могу се ефикасно избећи, што доводи до бољег укупног резултата.

 

(3) Обрнуто окретање унутрашњих и спољашњих конусних навоја цеви
Приликом стругања различитих унутрашњих и спољашњих конусних навоја цеви са ниским захтевима за прецизност и малим производним серијама, можете користити нову методу која се зове обрнуто сечење без потребе за уређајем за сечење. Док сечете, можете руком применити хоризонталну силу на алат. За спољне конусне навоје цеви, то значи померање алата с лева на десно. Ова бочна сила помаже ефикаснијој контроли дубине сечења како напредујете од већег пречника до мањег пречника. Разлог због којег ова метода делује ефикасно је предпритисак који се примењује приликом ударања у алат. Примена ове технологије обрнутог рада у обради стругања постаје све распрострањенија и може се флексибилно прилагодити различитим специфичним ситуацијама.

 

3. Нова метода рада и иновација алата за бушење малих рупа

Приликом бушења рупа мањих од 0,6 мм, мали пречник бургије, у комбинацији са слабом крутошћу и малом брзином сечења, може резултирати значајном отпорношћу на сечење, посебно када се ради са легурама отпорним на топлоту и нерђајућим челиком. Као резултат тога, коришћење механичког преноса у овим случајевима може лако довести до лома бургије.

Да би се решио овај проблем, може се користити једноставан и ефикасан алат и метода ручног храњења. Прво, модификујте оригиналну стезну главу за бушилицу у пливајућу равну дршку. Када је у употреби, безбедно причврстите малу бургију у пливајућу стезну главу, омогућавајући глатко бушење. Равна дршка бургије добро се уклапа у навлаку за повлачење, омогућавајући јој да се слободно креће.

Када бушите мале рупе, можете нежно држати стезну главу за бушилицу руком да бисте постигли ручно микро-храњење. Ова техника омогућава брзо бушење малих рупа уз обезбеђивање квалитета и ефикасности, чиме се продужава век трајања бургије. Модификована вишенаменска стезна глава се такође може користити за урезивање унутрашњих навоја малог пречника, развртање рупа и још много тога. Ако је потребно избушити већу рупу, гранични клин се може уметнути између вучне чауре и равне дршке (погледајте слику 3).

ЦНЦ окретни делови2

 

4. Анти-вибрација обраде дубоких рупа
У обради дубоких рупа, мали пречник рупе и танак дизајн алата за бушење чине неизбежним да се појаве вибрације приликом окретања делова дубоких рупа пречника Φ30-50мм и дубине од приближно 1000мм. Да би се ове вибрације алата свеле на минимум, једна од најједноставнијих и најефикаснијих метода је причвршћивање два носача направљена од материјала као што је бакелит ојачан тканином на тело алата. Ови носачи треба да буду истог пречника као и рупа. Током процеса сечења, бакелитни носачи ојачани тканином обезбеђују позиционирање и стабилност, што помаже у спречавању вибрирања алата, што резултира висококвалитетним деловима дубоких рупа.

 

5. Против ломљења малих централних бушилица
У обради токара, када се буши централна рупа мања од 1,5 мм (Φ1,5 мм), централна бушилица је склона ломљењу. Једноставна и ефикасна метода за спречавање ломљења је избегавање закључавања задњег полуга док бушите централну рупу. Уместо тога, дозволите да тежина задњег дела ствара трење о површину лежишта машине алатке док се рупа буши. Ако отпор сечењу постане превелик, задњи део се аутоматски помера уназад, обезбеђујући заштиту за централну бушилицу.

 

6. Технологија обраде гуменог калупа типа „О“.
Када користите гумени калуп типа „О“, чест проблем је неусклађеност између мушких и женских калупа. Ово неусклађеност може изобличити облик пресованог гуменог прстена типа „О“, као што је илустровано на слици 4, што доводи до значајног отпада материјала.

ЦНЦ окретни делови3

 

После многих тестова, следећи метод може у основи да произведе калуп у облику слова „О“ који испуњава техничке захтеве.

(1) Технологија обраде мушких калупа
① Фино Фино окрените димензије сваког дела и косину од 45° према цртежу.
② Инсталирајте нож за формирање Р, померите мали држач ножа на 45°, а метода поравнања ножа је приказана на слици 5.

ЦНЦ окретни делови4

 

Према дијаграму, када је алат Р у положају А, алат долази у контакт са спољним кругом Д са контактном тачком Ц. Померите велики клизач за растојање у правцу стрелице један, а затим померите хоризонтални држач алата Кс у правцу стрелице 2. Кс се израчунава на следећи начин:

Кс=(Дд)/2+(Р-Рсин45°)

=(Дд)/2+(Р-0,7071Р)

=(Дд)/2+0,2929Р

(тј. 2Кс=Д—д+0,2929Φ).

Затим померите велики клизач у смеру стрелице три тако да Р алатка дође у контакт са нагибом од 45°. У овом тренутку, алат је у средишњем положају (тј. Р алат је у позицији Б).

 

③ Померите мали држач алата у правцу стрелице 4 да бисте изрезали шупљину Р, а дубина умака је Φ/2.

Напомена ① Када је Р алат у позицији Б:

∵ОЦ=Р, ОД=Рсин45°=0,7071Р

∴ЦД=ОЦ-ОД=Р-0,7071Р=0,2929Р,

 

④ Кс димензија се може контролисати помоћу мерача блока, а Р димензија се може контролисати помоћу индикатора за контролу дубине.

 

(2) Технологија обраде негативног калупа

① Обрадите димензије сваког дела према захтевима са слике 6 (димензије шупљине се не обрађују).

② Избрусити искошену и завршну површину од 45°.

③ Инсталирајте алат за обликовање Р и подесите мали држач алата на угао од 45° (извршите једно подешавање да бисте обрадили и позитивне и негативне калупе). Када је алатка Р постављена на А′, као што је приказано на слици 6, уверите се да је алат у контакту са спољним кругом Д у контактној тачки Ц. Затим померите велики клизач у смеру стрелице 1 да бисте одвојили алат од спољашњег круга Д, а затим померите хоризонтални држач алата у правцу стрелице 2. Растојање Кс се израчунава на следећи начин:

Кс=д+(Дд)/2+ЦД

=д+(Дд)/2+(Р-0,7071Р)

=д+(Дд)/2+0,2929Р

(тј. 2Кс=Д+д+0,2929Φ)

Затим померите велики клизач у смеру стрелице три све док Р алат не дође у контакт са косом од 45°. У овом тренутку, алат је у средишњем положају (тј. позиција Б′ на слици 6).

ЦНЦ окретни делови5

④ Померите мали држач алата у смеру стрелице 4 да бисте секли шупљину Р, а дубина умака је Φ/2.

Напомена: ①∵ДЦ=Р, ОД=Рсин45°=0,7071Р

∴ЦД=0,2929Р,

⑤ Кс димензија се може контролисати помоћу мерача блока, а Р димензија се може контролисати помоћу индикатора за контролу дубине.

 

7. Анти-вибрација при окретању обрадака са танким зидовима

Током процеса окретања танких зидоваливење делова, вибрације често настају због њихове слабе крутости. Овај проблем је посебно изражен при машинској обради нерђајућег челика и легура отпорних на топлоту, што доводи до изузетно лоше храпавости површине и скраћеног века трајања алата. Испод је неколико једноставних метода против вибрација које се могу користити у производњи.

1. Окретање спољашњег круга шупљих витких цеви од нерђајућег челика**: Да бисте смањили вибрације, напуните шупљи део радног комада пиљевином и добро га затворите. Поред тога, користите бакелитне чепове ојачане тканином за заптивање оба краја радног предмета. Замените потпорне канџе на ослонцу за алат са потпорним дињама од бакелита ојачаног тканином. Након поравнања потребног лука, можете наставити са окретањем шупље витке шипке. Овај метод ефикасно минимизира вибрације и деформације током сечења.

2. Окретање унутрашње рупе танкозидних предмета од легуре отпорних на топлоту (високог никла и хрома)**: Због слабе крутости ових радних комада у комбинацији са витком траком са алатима, може доћи до озбиљне резонанце током сечења, ризикујући оштећење алата и производњу отпада. Омотавање спољашњег круга радног предмета материјалима који апсорбују ударце, као што су гумене траке или сунђери, може значајно смањити вибрације и заштитити алат.

3. Окретање спољашњег круга легура отпорних на топлоту са танкозидним рукавима**: Висока отпорност на сечење легура отпорних на топлоту може довести до вибрација и деформација током процеса сечења. Да бисте се изборили са овим, попуните рупу радног предмета материјалима као што су гума или памучни конац и безбедно причврстите обе крајње стране. Овај приступ ефикасно спречава вибрације и деформације, омогућавајући производњу висококвалитетних обрадака чаура са танким зидовима.

 

8. Алат за стезање дискова у облику диска

Компонента у облику диска је део танких зидова са двоструким косинама. Током другог процеса стругања, неопходно је осигурати да су толеранције облика и положаја испуњене и спречити било какву деформацију радног предмета током стезања и сечења. Да бисте то постигли, можете сами креирати једноставан сет алата за стезање.

Ови алати користе косину из претходног корака обраде за позиционирање. Део у облику диска је причвршћен у овом једноставном алату помоћу матице на спољној косини, омогућавајући окретање полупречника лука (Р) на крајњој страни, рупи и спољашњој коси, као што је илустровано на пратећој слици 7.

ЦНЦ окретни делови6

 

9. Прецизно бушење великог пречника меке чељусти лимитер

Приликом окретања и стезања прецизних радних комада великог пречника, неопходно је спречити померање три чељусти због празнина. Да би се то постигло, шипка која одговара пречнику радног комада мора бити претходно стегнута иза три чељусти пре него што се изврши било каква подешавања на меким чељустима.

Наш прилагођени прецизно бушење великог пречника меке чељусти лимитер има јединствене карактеристике (погледајте слику 8). Конкретно, три завртња у делу бр. 1 могу се подесити унутар фиксне плоче како би проширили пречник, што нам омогућава да по потреби заменимо шипке различитих величина.

ЦНЦ окретни делови7

 

10. Једноставна прецизност додатна мека канџа

In обрада стругања, често радимо са обрадацима средње и мале прецизности. Ове компоненте често имају сложене унутрашње и спољашње облике са строгим захтевима за толеранцију облика и положаја. Да бисмо ово решили, дизајнирали смо сет прилагођених стезних глава са три чељусти за стругове, као што је Ц1616. Прецизне меке чељусти обезбеђују да радни предмети испуњавају различите стандарде толеранције облика и положаја, спречавајући било какво штипање или деформацију током вишеструких операција стезања.

Процес производње ових прецизних меких чељусти је једноставан. Направљени су од шипки од алуминијумске легуре и избушени према спецификацијама. На спољном кругу се ствара основна рупа, у коју су урезани навоји М8. Након глодања са обе стране, меке чељусти се могу монтирати на оригиналне тврде чељусти стезне главе са три чељусти. М8 шестоугаони вијци се користе за причвршћивање три чељусти на месту. Након тога, бушимо рупе за позиционирање према потреби за прецизно стезање радног предмета у алуминијумским меким чељустима пре сечења.

Примена овог решења може донети значајне економске користи, као што је илустровано на слици 9.

ЦНЦ окретни делови8

 

11. Додатни антивибрациони алати

Због ниске крутости витких обрадака осовине, вибрације се лако могу појавити током резања са више жљебова. Ово резултира лошом завршном обрадом површине на радном предмету и може довести до оштећења алата за сечење. Међутим, скуп алата за заштиту од вибрација по мери може ефикасно да реши проблеме са вибрацијама повезаним са витким деловима током жлебова (погледајте слику 10).

ЦНЦ стругање делова9

 

Пре почетка рада, поставите антивибрациони алат који сте сами направили на одговарајући положај на квадратном држачу алата. Затим, причврстите потребан алат за окретање жлебова на квадратни држач алата и подесите растојање и компресију опруге. Када је све постављено, можете почети са радом. Када алат за стругање дође у контакт са радним предметом, антивибрациони алат ће истовремено притиснути површину радног предмета, ефикасно смањујући вибрације.

 

12. Додатна капа центра уживо

Када обрађујете мале осовине различитих облика, неопходно је користити центар под напоном да бисте безбедно држали радни предмет током сечења. Од крајевапрототип ЦНЦ глодањарадни предмети често имају различите облике и мале пречнике, стандардни живи центри нису погодни. Да бих решио овај проблем, током своје производне праксе креирао сам прилагођене живе пред-тачке капице различитих облика. Затим сам инсталирао ове капице на стандардне живе предтачке, омогућавајући им да се ефикасно користе. Структура је приказана на слици 11.

ЦНЦ стругање делова10

 

13. Завршна обрада хона за материјале који се тешко обрађују

Када се обрађују захтевни материјали као што су легуре на високим температурама и каљени челик, неопходно је постићи храпавост површине Ра од 0,20 до 0,05 μм и одржати високу тачност димензија. Обично се завршни процес завршне обраде врши помоћу брусилице.

Да бисте побољшали економску ефикасност, размислите о креирању скупа једноставних алата за брушење и точкова за брушење. Коришћењем брушења уместо завршног брушења на стругу, можете постићи боље резултате.

ЦНЦ стругање делова11

 

Хонинг вхеел

Производња точкова за брушење

① Састојци

Везиво: 100 г епоксидне смоле

Абразив: 250-300г корунд (монокристални корунд за тешко обрадиве високотемпературне никл-хром материјале). Користите бр. 80 за Ра0,80μм, бр. 120-150 за Ра0,20μм и бр. 200-300 за Ра0,05μм.

Учвршћивач: 7-8 г етилендиамина.

Пластификатор: 10-15 г дибутил фталата.

Материјал калупа: облик ХТ15-33.

② Метода ливења

Средство за отпуштање калупа: Загрејте епоксидну смолу на 70-80℃, додајте 5% полистирена, 95% раствор толуена и дибутил фталат и равномерно промешајте, затим додајте корунд (или монокристални корунд) и равномерно промешајте, а затим загрејте на 70-80 ℃, додати етилендиамин када се охлади на 30°-38℃, равномерно промешати (2-5 минута), затим сипајте у калуп и држите га на 40 ℃ 24 сата пре уклањања.

ЦНЦ стругање делова12

③ Линеарна брзина \( В \) је дата формулом \( В = В_1 \цос \алпха \). Овде \( В \) представља релативну брзину према радном предмету, посебно брзину брушења када точак за брушење не врши уздужни помак. Током процеса хонања, поред ротационог кретања, радни предмет се такође напредује са количином помака \( С \), омогућавајући повратно кретање.

В1=80~120м/мин

т=0,05~0,10 мм

Остатак<0,1мм

④ Хлађење: 70% керозина помешано са 30% моторног уља бр. 20, а точак за брушење се коригује пре хонања (претхонинг).

Структура алата за брушење је приказана на слици 13.

ЦНЦ стругање делова13

 

14. Вретено за брзо утовар и истовар

У обради токара, различите врсте сетова лежајева се често користе за фино подешавање спољашњих кругова и обрнутих углова конусности водича. С обзиром на велике величине серија, процеси утовара и истовара током производње могу резултирати додатним временима која премашују стварно време сечења, што доводи до ниже укупне ефикасности производње. Међутим, коришћењем вретена за брзо утовар и истовар заједно са алатом за стругање од тврдог метала са једном оштрицом и више ивица, можемо смањити помоћно време током обраде различитих делова чаура лежаја уз одржавање квалитета производа.

Да бисте направили једноставно, мало конусно вретено, почните са уградњом малог конуса од 0,02 мм на задњем делу вретена. Након уградње сета лежајева, компонента ће бити причвршћена на вретено трењем. Затим користите алат за окретање са једном оштрицом са више ивица. Почните окретањем спољашњег круга, а затим примените угао сужења од 15°. Када завршите овај корак, зауставите машину и користите кључ да брзо и ефикасно избаците део, као што је приказано на слици 14.

ЦНЦ стругање делова14

15. Токарење делова од каљеног челика

(1) Један од кључних примера токарења каљених челичних делова

- Обнова и регенерација брзорезних челика В18Цр4В каљених провлачења (поправка након лома)

- Нестандардни мерачи утикача навоја (очврснути хардвер)

- Токарење каљеног окова и делова који се прскају

- Окретање глатких мерача утикача од каљеног окова

- Славине за полирање навоја модификоване алатима од брзорезног челика

За ефикасно руковање очврслим хардвером и разним изазовимаЦНЦ делови за обрадуУ процесу производње, неопходно је одабрати одговарајуће материјале алата, параметре резања, углове геометрије алата и методе рада како би се постигли повољни економски резултати. На пример, када се четвртасти чеп сломи и захтева регенерацију, процес поновне производње може бити дуг и скуп. Уместо тога, можемо користити карбид ИМ052 и друге алате за сечење у корену оригиналног прелома. Брушењем главе сечива до негативног нагибног угла од -6° до -8°, можемо побољшати његове перформансе. Резна ивица се може оплеменити уљним каменом, користећи брзину резања од 10 до 15 м/мин.

Након окретања спољашњег круга, настављамо да сечемо прорез и на крају обликујемо навој, процес дељења Турнинге у фино стругање. Након грубог стругања, алат мора бити поново наоштрен и брушен пре него што можемо да наставимо са финим окретањем спољашњег навоја. Додатно, потребно је припремити део унутрашњег навоја клипњаче, а алат треба подесити након што је веза изведена. На крају крајева, поломљени и изрезани квадратни провлачење може се поправити окретањем, успешно враћајући га у првобитни облик.

 

(2) Избор алатних материјала за стругање каљених делова

① Нове оштрице од тврдог метала као што су ИМ052, ИМ053 и ИТ05 генерално имају брзину резања испод 18м/мин, а храпавост површине радног комада може да достигне Ра1,6~0,80μм.

② Кубични алат са бор нитридом, модел ФД, способан је за обраду различитих каљених челика и прскањетоковане компонентепри брзинама резања до 100 м/мин, постижући храпавост површине Ра од 0,80 до 0,20 μм. Поред тога, композитни кубични алат од бор нитрида, ДЦС-Ф, који производе Фабрика капиталних машина у државном власништву и Фабрика шестих брусних точкова Гуизхоу, показује сличне перформансе.

Међутим, ефикасност обраде ових алата је инфериорнија од оне од цементираног карбида. Док је снага кубних алата од бор нитрида нижа од оне од цементираног карбида, они нуде мању дубину захвата и скупљи су. Штавише, глава алата се може лако оштетити ако се неправилно користи.

ЦНЦ стругање делова15

⑨ Керамички алати, брзина резања је 40-60м/мин, слаба чврстоћа.

Наведени алати имају своје карактеристике у стругању каљених делова и треба их бирати према специфичним условима стругања различитих материјала и различите тврдоће.

 

(3) Врсте каљених челичних делова од различитих материјала и избор перформанси алата

Каљени челични делови од различитих материјала имају потпуно различите захтеве за перформансе алата при истој тврдоћи, који се грубо могу поделити у следеће три категорије;

① Високолегирани челик се односи на алатни челик и челик за калупе (углавном различити брзорезни челици) са укупним садржајем легирајућих елемената већим од 10%.

② Легирани челик се односи на алатни челик и челик за матрице са садржајем легирајућих елемената од 2-9%, као што су 9СиЦр, ЦрВМн и легирани конструкциони челик високе чврстоће.

③ Угљенични челик: укључујући различите угљеничне алатне лимове од челика и челика за наугљичење као што су Т8, Т10, 15 челик или 20 челични челик за наугљичење итд.

За угљенични челик, микроструктура након гашења се састоји од каљеног мартензита и мале количине карбида, што резултира опсегом тврдоће од ХВ800-1000. Ово је знатно ниже од тврдоће волфрам карбида (ВЦ), титанијум карбида (ТиЦ) у цементном карбиду и А12Д3 у керамичким алатима. Поред тога, врућа тврдоћа угљеничног челика је мања од тврдоће мартензита без легирајућих елемената, обично не прелази 200°Ц.

Како се садржај легирајућих елемената у челику повећава, тако расте и садржај карбида у микроструктури након гашења и отпуштања, што доводи до сложенијег спектра карбида. На пример, у брзорезном челику садржај карбида може да достигне 10-15% (по запремини) након гашења и отпуштања, укључујући типове као што су МЦ, М2Ц, М6, М3 и 2Ц. Међу њима, ванадијум карбид (ВЦ) поседује високу тврдоћу која превазилази тврдоћу тврде фазе у материјалима за опште алате.

Штавише, присуство више легирајућих елемената повећава врућу тврдоћу мартензита, омогућавајући му да достигне око 600°Ц. Сходно томе, обрадивост каљених челика сличне макротврдоће може значајно да варира. Пре окретања делова од каљеног челика, неопходно је идентификовати њихову категорију, разумети њихове карактеристике и одабрати одговарајуће материјале алата, параметре резања и геометрију алата како би се процес стругања ефикасно завршио.

 

 

Ако желите да сазнате више или да се распитате, слободно контактирајтеinfo@anebon.com.


Време поста: 11.11.2024
ВхатсАпп онлајн ћаскање!