Deset savjeta za CNC automobile

1. Vješto je dobiti malu količinu duboke hrane. U procesu tokarenja, trokutasta funkcija se često koristi za obradu nekih radnih komada s unutarnjim i vanjskim krugovima iznad sekundarne točnosti. Zbog topline rezanja, trenje između obratka i alata uzrokuje trošenje alata i opetovanu točnost pozicioniranja četvrtastog držača alata itd., tako da je kvalitetu teško jamčiti. Da bismo riješili preciznu mikrodubinu u procesu tokarenja, možemo upotrijebiti odnos između suprotne strane i kose strane trokuta prema potrebi za pomicanje uzdužnog malog držača noža pod kutom kako bismo točno dosegli vodoravnu dubinu jela mikro-pokretni tokarski alat. Namjena: ušteda rada i vremena, osiguranje kvalitete proizvoda i poboljšanje učinkovitosti rada. Opća vrijednost skale držača alata za tokarski stroj C620 je 0,05 mm po mreži. Ako želite dobiti horizontalnu vrijednost dubine jela od 0,005 mm, provjerite tablicu sinusne trigonometrijske funkcije: sinα=0,005/0,05=0,1 α=5o44′, pa pomaknite mali držač noža. Kada je 5o44', prilikom pomicanja uzdužno ugraviranog diska na držaču malog noža, može doći do mikropomaka alata za rezanje s vrijednošću dubine od 0,005 mm u bočnom smjeru.

 

2. Primjena tehnologije obrnutog tokarenja u tri dugoročne proizvodne prakse dokazuje da se u konkretnom procesu tokarenja, tehnologijom obrnutog rezanja mogu postići dobri rezultati. Sljedeći primjeri su sljedeći:

(1) Kada je materijal navoja za obrnuto rezanje komad martenzitnog nehrđajućeg čelika s izratkom s unutarnjim i vanjskim navojem s korakom od 1,25 i 1,75 mm budući da je korak tokarskog vijka uklonjen usponom obratka, dobivena vrijednost je neiscrpna vrijednost. Ako se navoj obrađuje podizanjem ručke kontra matice, navoj se često prekida. Općenito, obični tokarski stroj nema neuredan uređaj za kopču, a samostalno izrađeni set diska zahtijeva dosta vremena u obradi takvog koraka. Kod navoja je često. Usvojena metoda je metoda glatkog tokarenja pri maloj brzini jer podizač velike brzine nije dovoljan za uvlačenje noža, pa je učinkovitost proizvodnje niska, turpija se lako stvara tijekom tokarenja, a hrapavost površine je loša, posebno u obradi martenzitnog nehrđajućeg čelika kao što je 1Crl3, 2 Crl3, itd. Kod rezanja pri maloj brzini, fenomen srpa je izraženiji. Metode obrnutog rezanja, obrnutog rezanja i "tri obrnute" metode rezanja u suprotnom smjeru stvorene u praksi strojne obrade mogu postići dobar ukupni učinak rezanja jer metoda može okretati navoj velikom brzinom, a smjer kretanja alata se uvlači s lijeva na desno, tako da nema mane da se alat ne može uvući kod rezanja navoja velikom brzinom. Konkretna metoda je sljedeća: kada se koristi vanjski navoj, brusite sličan alat za struganje unutarnjih navoja (slika 1);

Izbrusite alat za struganje obrnutog unutarnjeg navoja (slika 2).

 

Prijestrojna obrada, malo namjestite vreteno tarne ploče za obrnuti smjer kako biste osigurali obrnutu brzinu rotacije. Za dobar rezač navoja, zatvorite maticu za otvaranje i zatvaranje, pokrenite naprijed i malom brzinom do praznog lamela, a zatim postavite alat za okretanje navoja na odgovarajuću dubinu rezanja; možete obrnuti rotaciju. U to vrijeme, alat za okretanje je ostavljen na velikoj brzini. Rezanjem noža udesno i rezanjem broja noževa prema ovoj metodi, može se obraditi navoj s visokom površinskom hrapavošću i visokom preciznošću.

(2) U tradicionalnom procesu narezivanje obrnutog narezivanje, strugotine od željeza i krhotine lako ulaze između obratka i noža za narezivanje, uzrokujući preopterećenje izratka, uzrokujući skupljanje linija, zgnječenje uzorka ili mrlje itd. Ako se usvoji nova metoda rada tokarskog vretena, nedostaci uzrokovani operacija izglađivanja može se učinkovito spriječiti i može se postići dobar sveobuhvatni učinak.

(3) Obrnuto tokarenje unutarnjih i vanjskih konusnih cijevnih navoja Kod tokarenja raznih unutarnjih i vanjskih konusnih cijevnih navoja s manjom preciznošću i manje serije, moguće je izravno koristiti obrnuto rezanje i obrnuto opterećenje bez uređaja za kalup. U novom načinu rada, prilikom rezanja bočne strane alata, alat se horizontalno pomiče s lijeve na desnu stranu. Poprečna turpija olakšava hvatanje dubine turpije od velikog do malog promjera. Razlog je datoteka. Postoje prednaprezanja. Raspon primjena ove nove vrste tehnologije obrnutog rada u tehnologiji tokarenja sve je rašireniji i može se fleksibilno primijeniti na razne specifične situacije.

 

3. Nova radna metoda i inovacija alata za bušenje malih rupa U procesu tokarenja, kada je rupa manja od 0,6 mm, promjer svrdla je mali, krutost je loša, brzina rezanja nije velika, a materijal obratka je od legure otporne na toplinu i nehrđajućeg čelika, a otpornost na rezanje je velika, tako da je prilikom bušenja, kao što je upotreba mehaničkog prijenosa, svrdlo vrlo lako slomiti, u nastavku je opisan jednostavan i učinkovit alat i metoda ručnog uvlačenja. Prvo se originalna stezna glava za bušilicu mijenja u plivajući tip s ravnom drškom. Kada je malo svrdlo stegnuto na plivajućoj steznoj glavi bušilice, bušenje se može glatko izvoditi. Budući da stražnji dio svrdla ima ravnu kliznu dršku, može se slobodno kretati u poteznoj čahuri. Kada se izbuši mala rupa, stezna glava se može nježno uhvatiti rukom, može se izvršiti ručno mikro uvlačenje i mala rupa se može brzo izbušiti. Kvalitetom i količinom produžite radni vijek malih bušilica. Modificirana višenamjenska stezna glava također se može koristiti za narezivanje unutarnjih navoja malog promjera, razvrtanje itd. (Ako se buši veća rupa, granični klin se može umetnuti između potezne čahure i ravnog drška).

 

4. Antivibracija kod obrade dubokih rupa Kod obrade dubokih rupa, zbog malog otvora, alatna šipka za bušenje je vitka. Neizbježno je stvaranje vibracija kada je promjer rupe Φ30～50 mm, a duboka rupa je oko 1000 mm. Najučinkovitije je i najučinkovitije spriječiti vibracije sjenice. Metoda je pričvršćivanje dva nosača (pomoću materijala kao što je platneni bakelit) na tijelo drške, a veličina je točno ista kao veličina otvora. Tijekom procesa rezanja, sjenica je manje sklona vibracijama zbog položaja letvica, a mogu se kvalitetno obraditi dijelovi dubokih rupa.

 

5. Zaštita od loma malog središnjeg svrdla manja je od središnje rupe Φ1,5 mm kada je bušenje manje od središnje rupe Φ1,5 mm. Jednostavna i učinkovita metoda protiv loma je da ne blokirate stražnju osovinu kada bušite središnju rupu, već pustite stražnju osovinu. Vlastita težina i trenje koje nastaje između površine kreveta stroja koriste se za bušenje središnje rupe. Kada je otpor rezanja prevelik, konjica će se sama povući, štiteći središnje svrdlo.

 

 

6. Antivibracija tokarskih izradaka s tankom stijenkom Tijekom procesa tokarenja izratka s tankom stijenkom često se stvaraju vibracije zbog loših svojstava čelika izradaka; pogotovo kadatokarenje nehrđajućeg čelikai legura otpornih na toplinu, vibracije su izraženije, površinska hrapavost izratka je izrazito loša, a životni vijek alata skraćuje. U nastavku su opisane najjednostavnije metode izolacije od udara u nekoliko proizvodnja.

(1) Prilikom okretanja vanjskog kruga izratka šuplje vitke cijevi od nehrđajućeg čelika, rupa se može ispuniti drvetom i začepiti. U isto vrijeme, oba kraja obratka začepljena su bakelitnim čepom, a zatim se potporna kandža na držaču alata zamijeni s Noseći melon od bakelitnog materijala može ispraviti potreban luk za izvođenje tokarenja šupljeg nehrđajućeg čelika. vitka šipka. Ova jednostavna metoda može učinkovito spriječiti vibracije i deformacije šuplje vitke šipke tijekom procesa rezanja.

(2) Prilikom okretanja unutarnje rupe izratka tankih stijenki od legure otporne na toplinu (visoki udio nikla i kroma), krutost izratka je slaba, drška je vitka, a tijekom procesa rezanja javlja se ozbiljna pojava rezonancije, što vrlo vjerojatno može oštetiti alat i uzrokovati gubitak. Ako se materijal koji apsorbira udarce, kao što je gumena traka ili spužva, namota po vanjskom obodu obratka, može se učinkovito postići učinak otpornosti na udarce.

(3) Prilikom okretanja vanjskog kruga izratka s rukavcem tankih stijenki od legure otporne na toplinu, zbog sveobuhvatnih čimbenika kao što je visoka otpornost legure otporne na toplinu, lako je generirati vibracije i deformacije tijekom rezanja. Ako se gumena rupa ili pamučna nit umetnu u rupu obratka, koriste se krhotine, tada se može upotrijebiti metoda stezanja na oba kraja za učinkovito sprječavanje vibracija i deformacija obratka tijekom procesa rezanja, a visoka kvaliteta obradak tankih stijenki može se obraditi.

 

7. Dodatni antivibracijski alat lako stvara vibracije zbog slabe krutosti izduženog izratka u obliku osovine tijekom procesa rezanja s više utora, što rezultira slabom površinskom hrapavošću izratka i oštećenjem alata. Skup dodatnih antivibracijskih alata može učinkovito riješiti problem vibracija vitkih dijelova u procesu izrade utora (vidi sliku 10). Ugradite vlastiti alat otporan na udarce na prikladno mjesto na četvrtastom držaču alata prije rada. Zatim postavite potrebni alat za okretanje u obliku utora na kvadratni držač alata, podesite udaljenost i količinu kompresije opruge, a zatim pokrenite. Kada alat za okretanje zasječe u radni komad, dodatni antivibracijski alat se istovremeno postavlja na površinu obratka, što je dobro za zaštitu od udaraca. Učinak.

 

8. Materijali teški za strojnu obradu su brušeni i dorađeni. Kada se radi o materijalima koji se teško obrađuju kao što su visokotemperaturne legure i kaljeni čelici, hrapavost površine obratka mora biti Ra0,20-0,05μm, a točnost dimenzija je također visoka. Završna obrada obično se izvodi na stroju za brušenje. Napravite sami jednostavan alat za honanje i točak za honanje i ostvarite dobar ekonomski učinak brušenjem umjesto procesa brušenja na strugu.

 

9. Trnovi za brzo punjenje i pražnjenje često se susreću s različitim tipovima ležajeva u procesu tokarenja. Vanjski krug i obrnuti kut suženja vodilice sklopa ležaja. Zbog velike veličine serije, vrijeme utovara i istovara je duže od vremena rezanja. Duga, niska učinkovitost proizvodnje. Trn za brzo učitavanje i alati za tokarenje s više oštrica (tvrdi metal) s jednim nožem opisani u nastavku mogu uštedjeti pomoćno vrijeme i osigurati kvalitetu proizvoda u obradi raznih dijelova čahura ležaja. Metoda proizvodnje je sljedeća. Napravite jednostavan mali konusni trn. Načelo je da se koristi konus od 0,02 mm na stražnjoj strani igle. Garnitura ležajeva se trenjem zateže na trnu, a zatim se koristi tokarski alat s jednim nožem i više oštrica. Nakon kruga, kut stošca od 15° je obrnut i parkiranje se izvodi kako bi se dijelovi brzo i dobro uklonili, kao što je prikazano na slici

 

10. Tokarenje dijelova od kaljenog čelika

(1) Jedan od ključnih primjera tokarenja kaljenog čelika 1 Rekonstrukcija brzoreznog čelika W18Cr4V kaljenog proreza (popravak nakon loma) 2 domaći nestandardni mjerač navoja (okov za kaljenje) 3 hardver za kaljenje i prskanje Isključivanje četiri komada hardvera za kaljenje čepljenje glatke površine 5 Ureznici za navoje od brzoreznog čelika Alati Za hardvera za kaljenje i raznih dijelova od teškog materijala koji se susreću u gore navedenoj proizvodnji, odaberite odgovarajući materijal alata i količinu rezanja i alata Geometrijski kutovi i metode rada mogu postići dobre ukupne ekonomske rezultate. Na primjer, nakon što se kvadratni broš polomi, ako se ponovno pokrene proizvodnja kvadratnog broča, ne samo da je proizvodni ciklus dug, već je i cijena visoka. U korijenu originalnog broša koristimo oštricu od tvrde legure YM052 kako bismo ga izoštrili u negativ. Prednji kut r. =-6°～-8°, oštrica se može okrenuti pažljivim brušenjem uljnim kamenom. Brzina rezanja je V=10～15m/min. Nakon vanjskog kruga reže se prazna lamela, a na kraju se konac dijeli na grubi i fini. ), nakon grube obrade, alat se mora razburati i brusiti nakon novog oštrenja i brušenja. Zatim treba pripremiti unutarnji navoj klipnjače i obrezati spoj. Četvrtasti broš sa slomljenim komadom popravljen je nakon tokarenja i bio je star kao nov.

(2) Odabir materijala alata za tokarenje i kaljenje hardvera 1 Nove vrste kao što su tvrde legure YM052, YM053, YT05 itd., opća brzina rezanja je ispod 18 m/min, a površinska hrapavost obratka može doseći Ra1,6 ~0,80 μm. Alat FD od 2 kubičnog bor nitrida može obraditi sve vrste kaljenog čelika i prskanih dijelova, brzina rezanja do 100 m / min, hrapavost površine do Ra0,80 ~ 0,20 μm. Alat od kompozitnog kubičnog bor nitrida DCS-F proizveden od strane State Capital Machinery Plant i Guizhou No.6 Grinding Wheel Factory također ima ovu izvedbu. Učinak obrade lošiji je nego kod cementiranog karbida (ali čvrstoća nije tako dobra kao kod tvrde legure; dublja je i jeftinija od tvrde legure, a lako ju je oštetiti ako se nepravilno koristi). Devet keramičkih alata, brzina rezanja od 40 ~ 60 m / min, snaga je loša. Svi gore navedeni alati imaju svoje karakteristike u tokarenju i kaljenju dijelova i trebaju se odabrati prema specifičnim uvjetima tokarenja različitih materijala i različite tvrdoće.

(3) Odabir različitih vrsta otvrdnutih čeličnih dijelova i svojstava alata Različiti materijali otvrdnutih čeličnih dijelova pod istom tvrdoćom, zahtjevi za performanse alata potpuno su različiti, kao i sljedeće tri kategorije: 1 visokolegirani čelik: odnosi se na legiranje elementi Alatni čelik i čelik za kalupe (uglavnom različiti brzorezni čelici) ukupne mase veće od 10%. 2 legirani čelik: odnosi se na alatni čelik i čelik za kalupe s udjelom legirajućih elemenata od 2~9%, kao što su 9SiCr, CrWMn i legirani konstrukcijski čelik visoke čvrstoće. Tri ugljična čelika: uključujući razne ugljične ploče alata od čelika i pougljičenog čelika kao što su T8, T10, 15 čelik ili čelik 20 gauge za pougljičenje. Za ugljični čelik, mikrostruktura nakon kaljenja je kaljeni martenzit i mala količina karbida, tvrda kosa HV800 ~ 1000, od tvrdoće WC i TiC u cementnom karbidu i A12D3 u keramičkim alatima. Mnogo je niža i manje je vruća tvrdoća od martenzita bez legirajućih elemenata i općenito ne prelazi 200 °C. Kako se sadržaj legiranih elemenata u čeliku povećava, sadržaj karbida u čeliku nakon kaljenja i popuštanja raste, a vrsta karbida postaje prilično komplicirana. Uzimajući za primjer brzorezni čelik, sadržaj karbida u mikrostrukturi nakon kaljenja i popuštanja može doseći 10-15% (omjer volumena) i sadrži karbide MC, M2C, M6 M3, 2C itd. Visoka tvrdoća (HV2800) mnogo je veća od tvrdoće faze tvrdoće u općim alatnim materijalima. Osim toga, zbog prisutnosti velikog broja legirajućih elemenata, vruća tvrdoća martenzita koji sadrži različite legirajuće elemente može se povećati na oko 600 °C. Teška obradivost kaljenih čelika iste mikrotvrdoće nije ista, a razlika je vrlo velika. Prije tokarenja dijelovi od kaljenog čelika analiziraju se da pripadaju toj kategoriji. Ovladajte karakteristikama i odaberite odgovarajuće materijale alata, količinu rezanja i geometriju alata. Kut može glatko završiti nizanje dijelova od kaljenog čelika.