Kio estas la evidentaj avantaĝoj de CNC-partoj uzantaj rustorezistan ŝtalon kiel krudmaterialon kompare kun ŝtalo kaj aluminio-alojoj?
Neoksidebla ŝtalo estas bonega elekto por diversaj aplikoj pro siaj unikaj propraĵoj. Ĝi estas tre imuna al korodo, kio igas ĝin ideala por uzo en severaj medioj kiel mara, aerospaca kaj kemia industrio. Male al ŝtalo kaj aluminio-alojoj, neoksidebla ŝtalo ne rustiĝas aŭ korodas facile, kio pliigas la longvivecon kaj fidindecon de la partoj.
Neoksidebla ŝtalo ankaŭ estas nekredeble forta kaj daŭra, komparebla al ŝtalaj alojoj kaj eĉ superante la forton de aluminiaj alojoj. Ĉi tio igas ĝin bonega eblo por aplikoj, kiuj postulas fortikecon kaj strukturan integrecon, kiel aŭtomobilo, aerospaco kaj konstruo.
Alia avantaĝo de neoksidebla ŝtalo estas, ke ĝi konservas siajn mekanikajn trajtojn ĉe altaj kaj malaltaj temperaturoj. Tiu karakterizaĵo igas ĝin taŭga por aplikoj kie ekstremaj temperaturvarioj estas renkontitaj. En kontrasto, aluminialojoj povas sperti reduktitan forton ĉe altaj temperaturoj, kaj ŝtalo povas esti sentema al korodo ĉe levitaj temperaturoj.
Neoksidebla ŝtalo ankaŭ estas esence sanitara kaj facile purigebla. Ĉi tio igas ĝin ideala elekto por aplikoj en la medicinaj, farmaciaj kaj nutraĵaj industrioj kie pureco estas esenca. Male al ŝtalo, neoksidebla ŝtalo ne postulas aldonajn tegaĵojn aŭ traktadojn por konservi siajn higienajn trajtojn.
Kvankam neoksidebla ŝtalo havas multajn avantaĝojn, ĝiaj prilaboraj malfacilaĵoj ne povas esti ignoritaj.
La malfacilaĵoj en prilaborado de neoksideblaj ŝtalaj materialoj ĉefe inkluzivas la jenajn aspektojn:
1. Alta tranĉa forto kaj alta tranĉa temperaturo
Ĉi tiu materialo posedas altan forton kaj gravan tanĝantan streson, kaj ĝi suferas signifan plastan deformadon dum tranĉado, kio kondukas al grava tranĉa forto. Plie, la materialo havas malbonan termikan konduktivecon, igante la tranĉan temperaturon pliiĝi. La alta temperaturo ofte koncentriĝas en la mallarĝa areo proksime de la tranĉrando de la ilo, kondukante al akcelita eluziĝo de la ilo.
2. Severa laboro hardado
Aŭstenita neoksidebla ŝtalo kaj iuj alt-temperaturaj alojaj rustorezistaj ŝtaloj havas aŭstenitan strukturon. Tiuj materialoj havas pli altan emon labori malmoliĝi dum tranĉado, tipe plurajn fojojn pli ol ordinara karbonŝtalo. Kiel rezulto, la tranĉilo funkcias en la laborhardita areo, kio mallongigas la vivdaŭron de la ilo.
3. Facile algluiĝi al la tranĉilo
Kaj aŭstenita rustorezista ŝtalo kaj martensita neoksidebla ŝtalo dividas la karakterizaĵojn produkti fortajn blatojn kaj generi altajn tranĉajn temperaturojn dum ili estas prilaboritaj. Ĉi tio povas rezultigi la adheron, veldadon, kaj aliajn algluiĝajn fenomenojn kiuj povas influi la surfacan malglatecon de lamaŝinprilaboritaj partoj.
4. Akcelita iluzo
La materialoj menciitaj supre enhavas alt-fandpunktojn elementojn, estas tre modeblaj kaj generas altajn tranĉajn temperaturojn. Tiuj faktoroj kondukas al akcelita ileluziĝo, necesigante oftan ilan akrigo kaj anstataŭigo. Ĉi tio negative influas produktan efikecon kaj pliigas ilajn uzkostojn. Por kontraŭbatali ĉi tion, oni rekomendas redukti la rapidon kaj nutradon de tranĉlinio. Aldone, estas plej bone uzi ilojn specife desegnitajn por prilaborado de neoksidebla ŝtalo aŭ altaj temperaturaj alojoj, kaj uzi internan malvarmigon dum borado kaj frapetado.
Neoksidebla ŝtalo partoj prilaborado teknologio
Tra la supra analizo de pretigaj malfacilaĵoj, la pretiga teknologio kaj rilata ila parametro-dezajno de neoksidebla ŝtalo devus esti sufiĉe malsamaj de ordinaraj strukturaj ŝtalaj materialoj. La specifa pretiga teknologio estas kiel sekvas:
1. Borado prilaborado
Dum borado de neoksideblaj ŝtalaj materialoj, trua prilaborado povas esti malfacila pro ilia malbona varmokondukteco kaj malgranda elasta modulo. Por venki ĉi tiun defion, taŭgaj ilaj materialoj devus esti elektitaj, raciaj geometriaj parametroj de la ilo devus esti determinitaj, kaj la tranĉa kvanto de la ilo devus esti fiksita. Boriloj faritaj el materialoj kiel W6Mo5Cr4V2Al kaj W2Mo9Cr4Co8 estas rekomenditaj por bori ĉi tiujn specojn de materialoj.
Boriloj faritaj el altkvalitaj materialoj havas iujn malavantaĝojn. Ili estas relative multekostaj kaj malfacile aĉeteblaj. Kiam oni uzas la komune uzatan W18Cr4V-norman altrapidan ŝtala borilo, estas iuj mankoj. Ekzemple, la vertica angulo estas tro malgranda, la blatoj produktitaj estas tro larĝaj por esti elŝutitaj el la truo ĝustatempe, kaj la tranĉa fluido estas nekapabla malvarmigi la borilon rapide. Plie, neoksidebla ŝtalo, estante malbona termika konduktilo, kaŭzas koncentriĝon de la tranĉa temperaturo sur la tranĉrando. Ĉi tio povas facile rezultigi brulvundojn kaj pecetojn de la du flankosurfacoj kaj la ĉefa rando, reduktante la funkcidaŭron de la borilo.
1) Ilo geometria parametro-dezajno Kiam oni boras per W18Cr4V Kiam oni uzas ordinaran altrapidan ŝtalan borilon, la tranĉa forto kaj temperaturo estas ĉefe koncentritaj sur la borilpinto. Por plibonigi la fortikecon de la tranĉa parto de la borilo, ni povas pliigi la vertican angulon al ĉirkaŭ 135°~140°. Ĉi tio ankaŭ reduktos la eksteran randan rastilan angulon kaj malvastigos la borajn blatojn por faciligi forigi ilin. Tamen, pliigi la verticangulon igos la ĉizelrandon de la borilo pli larĝa, rezultigante pli altan tranĉreziston. Tial ni devas mueli la ĉizelrandon de la borilo. Post muelado, la bevelangulo de la ĉizila rando devus esti inter 47° ĝis 55°, kaj la rastila angulo estu 3°~5°. Muelante la ĉizelrandon, ni devas ĉirkaŭiri la angulon inter la tranĉrando kaj la cilindra surfaco por pliigi la forton de la ĉizila rando.
Neoksideblaj ŝtalaj materialoj havas malgrandan elastan modulon, kio signifas, ke la metalo sub la blattavolo havas grandan elastan reakiron kaj labormalmoliĝon dum prilaborado. Se la malpeza angulo estas tro malgranda, la eluziĝo de la flanksurfaco akceliĝos, la tranĉa temperaturo pliiĝos, kaj la vivo de la borilo estos reduktita. Tial necesas pliigi la reliefan angulon taŭge. Tamen, se la reliefa angulo estas tro granda, la ĉefa rando de la borilo maldikiĝos, kaj la rigideco de la ĉefa rando malpliiĝos. Reliefa angulo de 12° ĝis 15° estas ĝenerale preferita. Por malvastigi la borilpecetojn kaj faciligi la forigon de peceto, estas ankaŭ necese malfermi ŝanceligitajn pecetkanelojn sur la du flankaj surfacoj de la borilo.
2) Kiam oni elektas la tranĉan kvanton por borado, la elekto de la Kiam temas pri tranĉado, la deirpunkto devus esti redukti la tranĉan temperaturon. Altrapida tranĉado rezultigas pliigitan tranĉan temperaturon, kiu siavice plimalbonigas ileluziĝon. Tial, la plej grava aspekto de tranĉado estas elekti la taŭgan tranĉan rapidon. Ĝenerale, la rekomendita tranĉa rapido estas inter 12-15 m/min. La furaĝrapideco, aliflanke, havas malmulte da efiko al ilvivo. Tamen, se la nutrado estas tro malalta, la ilo tranĉos en la harditan tavolon, kio plimalbonigos eluziĝon. Se la furaĝrapideco estas tro alta, la surfaca malglateco ankaŭ plimalboniĝos. Konsiderante la suprajn du faktorojn, la rekomendita nutra rapideco estas inter 0.32 kaj 0.50mm/r.
3) Tranĉa fluida elekto: Por redukti la tranĉan temperaturon dum borado, emulsio povas esti uzata kiel malvarmiga medio.
2. Reaming prilaborado
1) Kiam oni regas materialojn de neoksidebla ŝtalo, oni kutime uzas karburajn rekrucilojn. La strukturo kaj geometriaj parametroj de la frezilo diferencas de tiuj de ordinaraj freziloj. Por malhelpi pecetŝtopiĝon dum reagado kaj plifortigi la forton de la tranĉildentoj, la nombro da reamerdentoj estas ĝenerale tenita relative malalta. La rastila angulo de la fresilo estas kutime inter 8° ĝis 12°, kvankam en kelkaj specifaj kazoj, rastila angulo de 0° ĝis 5° povas esti uzita por atingi altrapidan fresadon. La libera angulo estas ĝenerale ĉirkaŭ 8° ĝis 12°.
La ĉefa deklinacio estas elektita depende de la truo. Ĝenerale, por tratruo, la angulo estas 15° ĝis 30°, dum por netratruo, ĝi estas 45°. Por elŝuti blatojn antaŭen dum fresado, la randinklinangulo povas esti pliigita je ĉirkaŭ 10° ĝis 20°. La larĝo de la klingo devas esti inter 0,1 ĝis 0,15 mm. La inversa mallarĝaĵo sur la frezilo devus esti pli granda ol tiu de ordinaraj freziloj. La karburaj fresiloj estas ĝenerale 0,25 ĝis 0,5 mm/100 mm, dum altrapidaj ŝtalaj skaloj estas 0,1 ĝis 0,25 mm/100 mm laŭ sia mallarĝaĵo.
La korekta parto de la frezilo estas ĝenerale 65% ĝis 80% de la longo de ordinaraj freziloj. La longo de la cilindra parto estas kutime 40% ĝis 50% de tiu de ordinaraj alesiloj.
2) Dum remado, gravas elekti la ĝustan nutraĵkvanton, kiu devus esti inter 0.08 ĝis 0.4mm/r, kaj tranĉrapidon, kiu devus varii inter 10 ĝis 20m/min. La malglata rajtiga permeso devas esti inter 0.2 ĝis 0.3mm, dum la fajna rajtiga permeso estu inter 0.1 ĝis 0.2mm. Oni rekomendas uzi karburajn ilojn por malglata fresado, kaj altrapidajn ŝtalajn ilojn por fajna fresado.
3) Kiam oni elektas la tranĉan fluidon por reagado de neoksideblaj ŝtalaj materialoj, la oleo de la sistemo de totala perdo aŭ molibdena disulfido povas esti uzata kiel malvarmiga medio.
3. Enuiga prilaborado
1) Kiam vi elektas ilan materialon por prilaborado de neoksideblaj ŝtalaj partoj, gravas konsideri la altan tranĉan forton kaj temperaturon. Karburoj kun alta forto kaj bona varmokondukteco, kiel YW aŭ YG-karbido, estas rekomenditaj. Por finado, YT14 kaj YT15-karburaj enigaĵoj ankaŭ povas esti uzitaj. Ceramikaj materialaj iloj povas esti uzataj por grupa prilaborado. Tamen, estas grave noti, ke ĉi tiuj materialoj estas karakterizitaj de alta fortikeco kaj severa laborhardiĝo, kiuj kaŭzos la ilon vibri kaj povas rezultigi mikroskopaj vibroj sur la klingo. Sekve, kiam elektas ceramikaj iloj por tranĉi ĉi tiujn materialojn, oni devas konsideri mikroskopan fortikecon. Nuntempe, α/βSialon-materialo estas pli bona elekto pro ĝia bonega rezisto al alt-temperatura deformado kaj disvastigo-eluziĝo. Ĝi estis sukcese uzita en tranĉado de nikel-bazitaj alojoj, kaj ĝia funkcidaŭro multe superas Al2O3-bazitan ceramikaĵon. SiC-barbo-plifortigita ceramikaĵo ankaŭ estas efika ilmaterialo por tranĉado de rustorezista ŝtalo aŭ nikel-bazitaj alojoj.
CBN (kuba boronitruro) klingoj estas rekomenditaj por prilaborado de estingitaj partoj faritaj el ĉi tiuj materialoj. CBN estas la dua nur post diamanto laŭ malmoleco, kun malmoleca nivelo, kiu povas atingi 7000~8000HV. Ĝi havas altan eluziĝoreziston kaj povas elteni altajn tranĉajn temperaturojn ĝis 1200 °C. Krome, ĝi estas kemie inerta kaj ne havas kemian interagon kun feraj grupmetaloj je 1200 ĝis 1300 °C, igante ĝin ideala por prilaborado de neoksideblaj ŝtalaj materialoj. Ĝia ilvivo povas esti dekduoble pli longa ol tiu de karbido aŭ ceramikaj iloj.
2) La dezajno de ilaj geometriaj parametroj estas kritika por atingi efikan tranĉan rendimenton. Karburaj iloj postulas pli grandan rastan angulon por certigi glatan tranĉan procezon kaj pli longan ilan vivon. La rastila angulo devus esti ĉirkaŭ 10° ĝis 20° por malglata maŝinado, 15° ĝis 20° por duonfinita, kaj 20° ĝis 30° por finado. La ĉefa deklinangulo devus esti elektita surbaze de la rigideco de la procezsistemo, kun gamo de 30° ĝis 45° por bona rigideco kaj 60° ĝis 75° por malbona rigideco. Kiam la longo-al-diametra rilatumo de la laborpeco superas dek fojojn, la ĉefa deklina angulo povas esti 90°.
Kiam enuigaj neoksideblaj ŝtalaj materialoj estas uzataj per ceramikaj iloj, oni ĝenerale uzas negativan rastan angulon por tranĉado, kiu iras de -5° ĝis -12°. Ĉi tio helpas plifortigi la klingon kaj plene profitas la altan kunpreman forton de ceramikaj iloj. La grandeco de la reliefangulo rekte influas ileluziĝon kaj klingoforton, kun gamo de 5° ĝis 12°. Ŝanĝoj en la ĉefa deklinangulo influas la radialajn kaj aksajn tranĉfortojn, same kiel la tranĉan larĝon kaj dikecon. Ĉar vibrado povas esti malutila al ceramikaj tranĉiloj, la ĉefa deklinangulo devus esti elektita por redukti vibradon, kutime en la intervalo de 30° ĝis 75°.
Kiam CBN estas uzata kiel ila materialo, la geometriaj parametroj de ilo devus inkluzivi rastan angulon de 0° ĝis 10°, reliefan angulon de 12° ĝis 20° kaj ĉefan deklinan angulon de 45° ĝis 90°.
3) Kiam akrigas la rastilan surfacon, gravas teni la malglatan valoron malgranda. Ĉi tio estas ĉar kiam la ilo havas malgrandan krudecan valoron, ĝi helpas redukti la flureziston de tranĉado de blatoj kaj evitas la problemon de blatoj algluitaj al la ilo. Por certigi malgrandan malglatan valoron, oni rekomendas zorge mueli la antaŭajn kaj malantaŭajn surfacojn de la ilo. Ĉi tio ankaŭ helpos eviti blatojn algluiĝi al la tranĉilo.
4) Gravas teni la tranĉrandon de la ilo akra por redukti labormalmoliĝon. Aldone, la manĝkvanto kaj kvanto de malantaŭa tranĉado devus esti akcepteblaj por eviti ke la ilo tranĉu en la harditan tavolon, kio povus negative influi la vivdaŭron de la ilo.
5) Gravas atenti la muelantan procezon de la blatrompilo kiam oni laboras kun neoksidebla ŝtalo. Ĉi tiuj blatoj estas konataj pro siaj fortaj kaj malmolaj trajtoj, do la pecetrompilo sur la rastila surfaco de la ilo devus esti taŭge muelita. Ĉi tio faciligos rompi, teni kaj forigi blatojn dum la tranĉa procezo.
6) Dum tranĉado de neoksidebla ŝtalo, rekomendas uzi malaltan rapidon kaj grandajn nutrajn kvantojn. Por enui per ceramikaj iloj, elekti la ĝustan tranĉan kvanton estas kerna por optimuma rendimento. Por kontinua tranĉado, la tranĉa kvanto devus esti elektita surbaze de la rilato inter eluza fortikeco kaj tranĉa kvanto. Por intermita tranĉado, la taŭga tranĉa kvanto devus esti determinita surbaze de la ilo-rompa ŝablono.
Ĉar ceramikaj iloj havas bonegan varmecon kaj eluziĝoreziston, la efiko de tranĉa kvanto sur ileluziĝovivo ne estas tiel signifa kiel kun karbidiloj. Ĝenerale, kiam oni uzas ceramikajn ilojn, la furaĝrapideco estas la plej sentema faktoro por ilo-rompado. Sekve, kiam enuiga neoksidebla ŝtalo partoj, provu elekti altan tranĉan rapidon, grandan malantaŭan tranĉan kvanton, kaj relative malgrandan antaŭeniĝon, bazitan sur la laborpeca materialo kaj submetata al la maŝinila potenco, proceza sistemo rigideco kaj klingoforto.
7) Kiam vi laboras kun neoksidebla ŝtalo, gravas elekti la ĝustan tranĉan fluidon por certigi sukcesan enuadon. Neoksidebla ŝtalo estas inklina al ligado kaj havas malbonan varmodissipadon, do la tranĉa fluido elektita devas havi bonan ligan reziston kaj varmodissipajn trajtojn. Ekzemple, tranĉa fluido kun alta enhavo de kloro povas esti uzata.
Aldone, estas disponeblaj akvaj solvoj sen mineralaj oleo, sen nitrato, kiuj havas bonajn malvarmigajn, purigajn, kontraŭrutajn kaj lubrikatajn efikojn, kiel la sinteza tranĉa fluido H1L-2. Uzante la taŭgan tranĉan fluidon, la malfacilaĵoj asociitaj kun neoksidebla ŝtalo prilaborado povas esti venkitaj, rezultigante plibonigitan ilan vivon dum borado, reagado kaj enuado, reduktita ilo akriga kaj ŝanĝoj, plibonigita produktado efikeco, kaj pli alta kvalito truo prilaborado. Ĉi tio finfine povas redukti laborintensecon kaj produktadkostojn atingante kontentigajn rezultojn.
Ĉe Anebon, nia ideo estas prioritati kvaliton kaj honestecon, provizi sinceran helpon kaj strebi al reciproka profito. Ni celas konstante krei boneganturnitaj metalaj partojkaj mikroCNC-muelantaj partoj. Ni taksas vian demandon kaj respondos al vi kiel eble plej baldaŭ.
Afiŝtempo: Apr-24-2024