La transtraba glitseĝo estas decida komponanto de la maŝinilo, karakterizita de kompleksa strukturo kaj diversaj tipoj. Ĉiu interfaco de la transtraba glitsidloko egalrilatas rekte al siaj transtrabaj ligpunktoj. Tamen, dum transiro de kvin-aksa universala glitado al kvin-aksa peza tranĉa glitado, ŝanĝoj okazas samtempe en la transtraba glitsidloko, kructrabo, kaj gvidrelbazo. Antaŭe, por renkonti merkatpostulojn, grandaj komponantoj devis esti restrukturitaj, kio rezultigis longajn plumbotempojn, altajn kostojn kaj malbonan interŝanĝeblecon.
Por trakti ĉi tiun problemon, nova transtraba glita sidloka strukturo estis dizajnita por konservi la saman eksteran interfacgrandecon kiel la universala interfaco. Ĉi tio ebligas la instaladon de la kvin-aksa peza tranĉa glitado sen postulado de ŝanĝoj al la transversa aŭ aliaj grandaj strukturaj komponentoj, dum ankaŭ kontentigante rigidecpostulojn. Plie, plibonigoj en pretigteknologio plifortigis la precizecon de la transtraba glitseĝoproduktado. Ĉi tiu speco de struktura optimumigo, kune kun ĝiaj rilataj pretigaj metodoj, estas rekomendita por reklamado kaj apliko ene de la industrio.
1. Enkonduko
Estas konate, ke la grandeco de potenco kaj tordmomanto influas la formon de la instala sekco de kvin-aksa kapo. La traba glitseĝo, kiu estas ekipita per universala kvin-aksa glitado, povas esti konektita al la universala modula trabo per lineara relo. Tamen, la instala sekco por alta potenco kaj alta tordmomanto kvin-aksa peza tranĉa glitado estas pli ol 30% pli granda ol tiu de konvencia universala glitado.
Kiel rezulto, plibonigoj estas necesaj en la dezajno de la traba glitseĝo. Ŝlosila novigado en ĉi tiu restrukturado estas la kapablo dividi la saman trabon kun la traba glitseĝo de la universala kvin-aksa glitado. Ĉi tiu aliro faciligas la konstruadon de modula platformo. Aldone, ĝi plibonigas ĝeneralan rigidecon iagrade, mallongigas la produktadciklon, signife reduktas produktadkostojn kaj permesas pli bonan adapton al merkatŝanĝoj.
Enkonduko al la strukturo de la konvencia bat-tipa trabo glitseĝo
La konvencia kvin-aksa sistemo ĉefe konsistas el grandaj komponentoj kiel ekzemple la laborbenko, gvidrelsidloko, trabo, traba glitseĝo, kaj la kvin-aksa glitado. Ĉi tiu diskuto temigas la bazan strukturon de la traba glitseĝo, kiel ilustrite en Figuro 1. La du aroj de traba glitseĝoj estas simetriaj kaj konsistas el supraj, mezaj kaj malsupraj subtenaj platoj, sumiĝantaj al totalo de ok komponentoj. Ĉi tiuj simetriaj trabaj glitseĝoj alfrontas unu la alian kaj kunpremas la subtenajn platojn, rezultigante "buŝon"-forman traban glitseĝon kun ampleksa strukturo (referu al la supra vido en Figuro 1). La dimensioj indikitaj en la ĉefvido reprezentas la vojaĝdirekton de la trabo, dum la dimensioj en la maldekstra vido estas kritikaj por la ligo al la trabo kaj devas aliĝi al specifaj toleremoj.
De la vidpunkto de individua traba glitseĝo, por faciligi pretigon, la supraj kaj malsupraj ses grupoj de glitilligsurfacoj ĉe la "I" forma krucvojo - havante larĝan supron kaj mallarĝan mezon - estas koncentritaj sur ununura pretigsurfaco. Ĉi tiu aranĝo certigas, ke diversaj dimensiaj kaj geometriaj precizecoj povas esti atingitaj per bona pretigo. La supraj, mezaj kaj malsupraj grupoj de subtenaj platoj funkcias nur kiel struktura subteno, igante ilin simplaj kaj praktikaj. La trans-sekcaj dimensioj de la kvin-aksa glitado, dizajnita kun la konvencia envolva strukturo, estas nuntempe 420 mm × 420 mm. Aldone, eraroj povas ekesti dum la prilaborado kaj muntado de la kvin-aksa glitado. Por alĝustigi finajn alĝustigojn, la supraj, mezaj kaj malsupraj subtenplatoj devas konservi interspacojn en la fermita pozicio, kiuj poste estas plenigitaj per injektomuldado por krei harditan fermitciklan strukturon. Tiuj alĝustigoj povas enkonduki erarojn, precipe en la envolvanta transtraba glitsidloko, kiel ilustrite en Figuro 1. La du specifaj dimensioj de 1050 mm kaj 750 mm estas decidaj por ligado kun la kructrabo.
Laŭ la principoj de modula dezajno, ĉi tiuj dimensioj ne povas esti ŝanĝitaj por konservi kongruon, kiu nerekte limigas la vastiĝon kaj adapteblecon de la transtraba glitseĝo. Kvankam ĉi tiu agordo povas renkonti klientajn postulojn en certaj merkatoj provizore, ĝi ne kongruas kun la rapide evoluantaj merkatbezonoj hodiaŭ.
Avantaĝoj de noviga strukturo kaj prilabora teknologio
3.1 Enkonduko al Noviga Strukturo
La reklamado de merkataplikoj provizis homojn per pli profunda kompreno de aerspaca pretigo. La kreskanta postulo je alta tordmomanto kaj alta potenco en specifaj pretigaj partoj estigis novan tendencon en la industrio. En respondo al tiu postulo, nova transtraba glitseĝo dizajnita por uzo kun kvin-aksa kapo kaj havanta pli grandan sekcon estis evoluigita. La ĉefa celo de ĉi tiu dezajno estas trakti la defiojn asociitajn kun pezaj tranĉaj procezoj postulantaj altan tordmomanton kaj potencon.
La noviga strukturo de ĉi tiu nova transtraba glitseĝo estas ilustrita en Figuro 2. Ĝi kategoriiĝas simile al universala glitado kaj konsistas el du aroj de simetriaj transtrabaj glitseĝoj, kune kun du aroj de supraj, mezaj kaj malsupraj subtenaj platoj, ĉiuj formante. ampleksa ampleksanta tipstrukturo.
Ĉefa distingo inter la nova dezajno kaj la tradicia modelo kuŝas en la orientiĝo de la transtraba glitseĝo kaj la subtenaj platoj, kiuj estis turnitaj je 90° kompare kun konvenciaj dezajnoj. En tradiciaj transtrabaj glitseĝoj, la subtenaj platoj ĉefe servas subtenan funkcion. Tamen, la nova strukturo integras glitilajn instalaĵsurfacojn sur kaj la supraj kaj malsupraj subtenplatoj de la transtraba glitsidloko, kreante dividitan strukturon male al tiu de la konvencia modelo. Ĉi tiu dezajno permesas fajnagordi kaj alĝustigo de la supraj kaj malsupraj glitilaj ligsurfacoj por certigi ke ili estas koplanaj kun la glitila ligsurfaco sur la transtraba glitsidloko.
La ĉefstrukturo nun estas kunmetita de du aroj de simetriaj transtrabaj glitseĝoj, kun la supraj, mezaj kaj malsupraj subtenplatoj aranĝitaj en "T" formo, havante pli larĝan supron kaj pli mallarĝan fundon. La dimensioj de 1160mm kaj 1200mm sur la maldekstra flanko de Figuro 2 etendiĝas en la direkto de kructraba vojaĝado, dum la ŝlosilaj komunaj dimensioj de 1050mm kaj 750mm restas kongruaj kun tiuj de la konvencia transtraba glitseĝo.
Tiu dezajno permesas al la nova transtraba glitsidloko tute dividi la saman malferman trabon kiel la konvencia versio. La patentita procezo uzata por ĉi tiu nova transtraba glitseĝo implikas plenigi kaj hardi la interspacon inter la subtena plato kaj la kructraba glita sidloko uzante injektomuldadon, tiel formante integran ampleksan strukturon kiu povas akomodi 600mm x 600mm kvin-aksan pezan tranĉan glitadon. .
Kiel indikite en la maldekstra vido de Figuro 2, la supraj kaj malsupraj glitilaj konektsurfacoj sur la transtraba glitsidloko kiu sekurigas la kvin-aksan pezan tranĉan glitadon kreas dividitan strukturon. Pro eblaj pretigaj eraroj, la glitila poziciiga surfaco kaj aliaj dimensiaj kaj geometriaj precizecaj aspektoj eble ne kuŝas sur la sama horizontala ebeno, malfaciligante la prilaboradon. En lumo de tio, taŭgaj procezaj plibonigoj estis efektivigitaj por certigi kvalifikitan asemblean precizecon por ĉi tiu dividita strukturo.
3.2 Koplana Muelanta Proceza Priskribo
La duonfinado de ununura traba glitsidloko estas kompletigita per precizeca frezmaŝino, lasante nur la finan permeson. Ĝi devas esti klarigita ĉi tie, kaj nur la fina muelado estas klarigita detale. La specifa muelanta procezo estas priskribita jene.
1) Du simetriaj trabaj glitseĝoj estas submetataj al unupeca referenca muelado. La ilaro estas ilustrita en Figuro 3. La finfina surfaco, nomata surfaco A, funkcias kiel la poziciiga surfaco kaj estas fiksita sur la gvida fervojmuelilo. La referenca portanta surfaco B kaj la proceza referenca surfaco C estas muelitaj por certigi, ke ilia dimensia kaj geometria precizeco plenumas la postulojn specifitajn en la desegno.
2) Por trakti la defion pritrakti la ne-koplanan eraron en la strukturo menciita supre, ni specife desegnis kvar fiksajn subtenajn egalaltajn blokajn ilojn kaj du malsuprajn subtenajn egalaltajn blokajn ilojn. La valoro de 300 mm estas decida por la egalaj altecaj mezuradoj kaj devas esti prilaborita laŭ la specifoj provizitaj en la desegno por certigi unuforman altecon. Ĉi tio estas ilustrita en Figuro 4.
3) Du aroj de simetriaj trabaj glitseĝoj estas kunkroĉitaj vizaĝ-al-vizaĝe per speciala ilaro (vidu Figuro 5). Kvar aroj de fiksaj subtenblokoj de egala alteco estas ligitaj al la trabaj glitseĝoj tra siaj muntaj truoj. Plie, du aroj de malsupraj subtenblokoj de egala alteco estas kalibritaj kaj fiksitaj kune kun la referenca portanta surfaco B kaj la proceza referenca surfaco C. Ĉi tiu aranĝo certigas, ke ambaŭ aroj de simetriaj trabaj glitseĝoj estas poziciigitaj ĉe egala alteco relative al la. portanta surfaco B, dum la procesreferenca surfaco C estas uzata por kontroli, ke la trabaj glitseĝoj estas ĝuste vicigitaj.
Post kiam la koplana pretigo estas kompletigita, la glitilaj ligsurfacoj de ambaŭ aroj de trabaj glitseĝoj estos koplanaj. Ĉi tiu prilaborado okazas en ununura paŝo por garantii ilian dimensian kaj geometrian precizecon.
Poste, la asembleo estas renversita por fiksi kaj poziciigi la antaŭe prilaboritan surfacon, permesante la mueladon de la alia glitila ligsurfaco. Dum la muelanta procezo, la tuta traba glitsidloko, sekurigita per la ilaro, estas muelita en ununura paŝo. Ĉi tiu aliro certigas, ke ĉiu glitila ligsurfaco atingas la deziratajn koplanarajn trajtojn.
Komparo kaj konfirmo de statikaj rigidec-analizaj datumoj de traba glitseĝo
4.1 Divido de ebena muelforto
En metaltranĉado, laCNC-freztorniloforto dum ebena muelado povas esti dividita en tri tanĝantajn komponentojn kiuj agas sur la ilo. Ĉi tiuj komponentfortoj estas decidaj indikiloj por taksi la tranĉan rigidecon de maŝiniloj. Ĉi tiu teoria datenkonfirmo estas kongrua kun la ĝeneralaj principoj de senmovaj rigidectestoj. Por analizi la fortojn agantajn sur la maŝinprilaborilo, ni uzas la finhavan elementan analizmetodon, kiu permesas al ni transformi praktikajn testojn en teoriajn taksojn. Ĉi tiu aliro estas uzata por taksi ĉu la dezajno de la traba glitseĝo taŭgas.
4.2 Listo de ebenaj pezaj tranĉaj parametroj
Diametro de tranĉilo (d): 50 mm
Nombro da dentoj (z): 4
Spindrapido (n): 1000 rpm
Flugrapideco (vc): 1500 mm/min
Muelanta larĝo (ae): 50 mm
Freza malantaŭa tranĉa profundo (ap): 5 mm
Paŝo por revolucio (ar): 1,5 mm
Nutrado per dento (de): 0,38 mm
La tanĝanta muelforto (fz) povas esti kalkulita uzante la formulon:
\[ fz = 9.81 \times 825 \times ap^{1.0} \times af^{0.75} \times ae^{1.1} \times d^{-1.3} \times n^{-0.2} \times z^{ 60^{-0.2}} \]
Ĉi tio rezultigas forton de \( fz = 3963.15 \, N \).
Konsiderante la simetriajn kaj malsimetriajn muelajn faktorojn dum la maŝinprilabora procezo, ni havas la jenajn fortojn:
- FPC (forto en la direkto de X-akso): \( fpc = 0,9 \times fz = 3566,84 \, N \)
- FCF (forto en la Z-aksa direkto): \( fcf = 0.8 \times fz = 3170.52 \, N \)
- FP (forto en la Y-aksa direkto): \( fp = 0,9 \times fz = 3566,84 \, N \)
Kie:
- FPC estas la forto en la direkto de la X-akso
- FCF estas la forto en la direkto de la Z-akso
- FP estas la forto en la direkto de la Y-akso
4.3 Finhava elemento statika analizo
La du tranĉaj kvin-aksaj lumbildoj bezonas modulan konstruon kaj devas dividi la saman trabon kun kongrua malferma interfaco. Tial, la rigideco de la traba glitseĝo estas decida. Tiel longe kiel la traba glitseĝo ne spertas troan delokiĝon, oni povas dedukti, ke la trabo estas universala. Por certigi la senmovajn rigidecpostulojn, koncernaj tranĉaj datumoj estos kolektitaj por fari komparan analizon pri finia elemento pri la movo de la traba glitseĝo.
Ĉi tiu analizo samtempe faros finhavan elementan senmovan analizon sur ambaŭ trabaj glitseĝaj asembleoj. Ĉi tiu dokumento temigas specife detalan analizon de la nova strukturo de la traba glitseĝo, preterlasante la specifaĵojn de la originala glita seĝo-analizo. Gravas noti, ke dum la universala kvin-aksa maŝino ne povas pritrakti pezan tranĉadon, fiks-angulaj peza-tranĉaj inspektadoj kaj altrapida akcepto por "S" partoj estas ofte faritaj dum akceptaj provoj. La tranĉmomanto kaj tranĉforto en ĉi tiuj kazoj povas esti kompareblaj al tiuj en peza tranĉado.
Surbaze de jaroj da aplikaĵo-sperto kaj realaj liverkondiĉoj, estas la kredo de la aŭtoro, ke aliaj grandaj komponantoj de la universala kvin-aksa maŝino plene plenumas la postulojn por peza tranĉa rezisto. Tial, fari komparan analizon estas kaj logika kaj rutina. Komence, ĉiu komponento estas simpligita forigante aŭ kunpremante surfadenigitajn truojn, radiusojn, ĉafrojn, kaj malgrandajn ŝtupojn kiuj povus influi maŝdividon. La koncernaj materialaj trajtoj de ĉiu parto tiam estas aldonitaj, kaj la modelo estas importita en la simuladon por senmova analizo.
En la parametraj agordoj por la analizo, nur esencaj datumoj kiel maso kaj fortobrako estas konservitaj. La integra traba glitseĝo estas inkluzivita en la deformadanalizo, dum aliaj partoj kiel la ilo, kvin-aksa maŝinkapo kaj peza tranĉa kvin-aksa glitado estas konsiderataj rigidaj. La analizo temigas la relativan delokiĝon de la traba glitsidloko sub eksteraj fortoj. La ekstera ŝarĝo asimilas graviton, kaj tridimensia forto estas aplikita al la konsileto samtempe. La konsileto devas esti difinita anticipe kiel la forto ŝarĝanta surfacon por reprodukti la illongon dum maŝinado, certigante ke la glitado estas poziciigita ĉe la fino de la maŝinprilabora akso por maksimuma levilforto, proksime simulante faktajn maŝinprilaborajn kondiĉojn.
Laaluminia komponantos estas interligitaj uzante "tutmondan kontakton (-junto-)" metodon, kaj limkondiĉoj estas establitaj tra liniodivido. La traba koneksa areo estas ilustrita en Figuro 7, kun kraddivido montrita en Figuro 8. La maksimuma unuograndeco estas 50 mm, la minimuma unuograndeco estas 10 mm, rezultigante totalon de 185,485 ekzempleroj kaj 367,989 nodoj. La totala movo-nuba diagramo estas prezentita en Figuro 9, dum la tri aksaj movoj en la X, Y, kaj Z-direktoj estas prezentitaj en Figuroj 10 ĝis 12, respektive.
La du tranĉaj kvin-aksaj lumbildoj bezonas modulan konstruon kaj devas dividi la saman trabon kun kongrua malferma interfaco. Tial, la rigideco de la traba glitseĝo estas decida. Tiel longe kiel la traba glitseĝo ne spertas troan delokiĝon, oni povas dedukti, ke la trabo estas universala. Por certigi la senmovajn rigidecpostulojn, koncernaj tranĉaj datumoj estos kolektitaj por fari komparan analizon pri finia elemento pri la movo de la traba glitseĝo.
Ĉi tiu analizo samtempe faros finhavan elementan senmovan analizon sur ambaŭ trabaj glitseĝaj asembleoj. Ĉi tiu dokumento temigas specife detalan analizon de la nova strukturo de la traba glitseĝo, preterlasante la specifaĵojn de la originala glita seĝo-analizo. Gravas noti, ke dum la universala kvin-aksa maŝino ne povas pritrakti pezan tranĉadon, fiks-angulaj peza-tranĉaj inspektadoj kaj altrapida akcepto por "S" partoj estas ofte faritaj dum akceptaj provoj. La tranĉmomanto kaj tranĉforto en ĉi tiuj kazoj povas esti kompareblaj al tiuj en peza tranĉado.
Surbaze de jaroj da aplikaĵo-sperto kaj realaj liverkondiĉoj, estas la kredo de la aŭtoro, ke aliaj grandaj komponantoj de la universala kvin-aksa maŝino plene plenumas la postulojn por peza tranĉa rezisto. Tial, fari komparan analizon estas kaj logika kaj rutina. Komence, ĉiu komponento estas simpligita forigante aŭ kunpremante surfadenigitajn truojn, radiusojn, ĉafrojn, kaj malgrandajn ŝtupojn kiuj povus influi maŝdividon. La koncernaj materialaj trajtoj de ĉiu parto tiam estas aldonitaj, kaj la modelo estas importita en la simuladon por senmova analizo.
En la parametraj agordoj por la analizo, nur esencaj datumoj kiel maso kaj fortobrako estas konservitaj. La integra traba glitseĝo estas inkluzivita en la deformadanalizo, dum aliaj partoj kiel la ilo, kvin-aksa maŝinkapo kaj peza tranĉa kvin-aksa glitado estas konsiderataj rigidaj. La analizo temigas la relativan delokiĝon de la traba glitsidloko sub eksteraj fortoj. La ekstera ŝarĝo asimilas graviton, kaj tridimensia forto estas aplikita al la konsileto samtempe. La konsileto devas esti difinita anticipe kiel la forto ŝarĝanta surfacon por reprodukti la illongon dum maŝinado, certigante ke la glitado estas poziciigita ĉe la fino de la maŝinprilabora akso por maksimuma levilforto, proksime simulante faktajn maŝinprilaborajn kondiĉojn.
Laprecize turnitaj komponantojestas interligitaj uzante "tutmondan kontakton (-junto-)" metodon, kaj limkondiĉoj estas establitaj tra liniodivido. La traba koneksa areo estas ilustrita en Figuro 7, kun kraddivido montrita en Figuro 8. La maksimuma unuograndeco estas 50 mm, la minimuma unuograndeco estas 10 mm, rezultigante totalon de 185,485 ekzempleroj kaj 367,989 nodoj. La totala movo-nuba diagramo estas prezentita en Figuro 9, dum la tri aksaj movoj en la X, Y, kaj Z-direktoj estas prezentitaj en Figuroj 10 ĝis 12, respektive.
Post analizo de la datumoj, la nuba diagramo estis resumita kaj komparita en Tabelo 1. Ĉiuj valoroj estas ene de 0.01 mm unu de la alia. Surbaze de ĉi tiuj datumoj kaj antaŭa sperto, ni kredas, ke la kructrabo ne spertos distordon aŭ deformadon, permesante la uzon de norma kructrabo en produktado. Sekvante teknikan revizion, ĉi tiu strukturo estis aprobita por produktado kaj sukcese trapasis la ŝtaltestan tranĉon. Ĉiuj precizecaj testoj de la "S" testpecoj renkontis la postulatajn normojn.
Se vi volas scii pli aŭ enketon, bonvolu kontaktiinfo@anebon.com
Ĉina Fabrikisto de Ĉinio Alta Precizeco kajprecizecaj CNC-maŝinaj partoj, Anebon serĉas la ŝancon renkonti ĉiujn amikojn de kaj hejme kaj eksterlande por gajna-gajna kunlaboro. Anebon elkore esperas havi longdaŭran kunlaboron kun vi ĉiuj surbaze de reciproka profito kaj komuna disvolviĝo.
Afiŝtempo: Nov-06-2024