1. Akiru malgrandan kvanton da profundo uzante trigonometriajn funkciojn
En la precizeca maŝinadindustrio, ni ofte laboras kun komponantoj, kiuj havas internajn kaj eksterajn rondojn postulantajn duan nivelan precizecon. Tamen, faktoroj kiel tranĉanta varmo kaj frotado inter la laborpeco kaj la ilo povas konduki al ileluziĝo. Aldone, la ripetita poziciiga precizeco de la kvadrata ilo-tenilo povas influi la kvaliton de la preta produkto.
Por trakti la defion de preciza mikro-profundigo, ni povas utiligi la rilaton inter la kontraŭa flanko kaj la hipotenuzo de orta triangulo dum la turniĝoprocezo. Ĝustigante la angulon de la longituda ilo-tenilo laŭbezone, ni povas efike atingi bonan kontrolon super la horizontala profundo de la turnanta ilo. Ĉi tiu metodo ne nur ŝparas tempon kaj penadon, sed ankaŭ plibonigas produktokvaliton kaj plibonigas ĝeneralan laborefikecon.
Ekzemple, la skalvaloro de la ilripozo sur C620-tornilo estas 0.05 mm per krado. Por atingi flankan profundon de 0,005 mm, ni povas rilati al la sinus trigonometria funkcio. La kalkulo estas jena: sinα = 0,005/0,05 = 0,1, kio signifas α = 5º44′. Tial, fiksante la ilan ripozejon al 5º44′, ajna movado de la longituda gravura disko per unu krado rezultigos flankan alĝustigon de 0,005 mm por la turniĝa ilo.
2. Tri Ekzemploj de Reverse Turning Technology Aplikoj
Longperspektiva produktadpraktiko pruvis, ke invers-tranĉa teknologio povas doni bonegajn rezultojn en specifaj turnadprocezoj.
(1) La inversa tranĉa fadena materialo estas martensita neoksidebla ŝtalo
Dum maŝinado de internaj kaj eksteraj fadenigitaj laborpecoj kun tonaltoj de 1,25 kaj 1,75 mm, la rezultaj valoroj estas nedivideblaj pro la subtraho de la tornilŝraŭbpeco de la laborpeca peco. Se la fadeno estas maŝinprilaborita per levo de la pariĝa nuksa tenilo por retiri la ilon, ĝi ofte kondukas al malkonsekvenca surfadenado. Al ordinaraj torniloj ĝenerale mankas hazardaj surfadenigaj diskoj, kaj krei tian aron povas esti sufiĉe tempopostula.
Kiel rezulto, ofte utiligita metodo por maŝinprilaborado de fadenoj de tiu tonalto estas malaltrapida antaŭen turnado. Altrapida fadenado ne permesas sufiĉan tempon por retiri la ilon, kio kondukas al malalta produktada efikeco kaj pliigita risko de ilo grincado dum la turniĝado. Ĉi tiu afero signife influas surfacan malglatecon, precipe dum maŝinado de martensitaj rustorezistaŝtalaj materialoj kiel 1Cr13 kaj 2Cr13 ĉe malaltaj rapidecoj pro prononcita ilo grincado.
Por trakti ĉi tiujn defiojn, la "tri-inversa" tranĉa metodo estis evoluigita per praktika prilabora sperto. Ĉi tiu metodo implikas inversan iloŝarĝadon, inversan tranĉadon kaj nutradon de la ilo en la kontraŭa direkto. Ĝi efike atingas bonan ĝeneralan tranĉan rendimenton kaj ebligas altrapidan fadentranĉadon, ĉar la ilo moviĝas de maldekstre dekstren por eliri la laborpecon. Sekve, ĉi tiu metodo forigas problemojn kun ilretiro dum altrapida surfadenado. La specifa metodo estas kiel sekvas:
Antaŭ ol komenci la prilaboradon, iomete streĉu la inversan frotplatan spindelon por certigi optimuman rapidon kiam vi komencas inverse. Vicigu la fadentranĉilon kaj sekurigu ĝin streĉante la malferman kaj ferman nukson. Komencu la antaŭan rotacion je malalta rapido ĝis la tranĉilkanelo estas malplena, tiam enigu la fadenturnigan ilon al la taŭga tranĉprofundo kaj inversigu la direkton. Je ĉi tiu punkto, la turnanta ilo devas moviĝi de maldekstre dekstren al alta rapideco. Post fari plurajn tranĉojn tiamaniere, vi atingos fadenon kun bona surfaca malglateco kaj alta precizeco.
(2) Inversa knurling
En la tradicia antaŭa knurling procezo, feraj fajlaĵoj kaj derompaĵoj povas facile kaptiĝi inter la laborpeco kaj la knurligado. Tiu situacio povas konduki al troa forto estanta aplikita al la laborpeco, rezultigante temojn kiel ekzemple misparaleligo de la padronoj, dispremado de la padronoj, aŭ fantomado. Tamen, uzante novan metodon de inversa knudilado kun la tornspindelo rotacianta horizontale, multaj el la malavantaĝoj asociitaj kun la antaŭa operacio povas esti efike evititaj, kondukante al pli bona totala rezulto.
(3) Inversa turniĝo de internaj kaj eksteraj pipaj fadenoj
Turnante diversajn internajn kaj eksterajn pipajn fadenojn kun malaltaj precizecaj postuloj kaj malgrandaj produktadaj aroj, vi povas uzi novan metodon nomatan inversa tranĉado sen neceso de tranĉa aparato. Dum tranĉado, vi povas apliki horizontalan forton al la ilo per via mano. Por eksteraj pipaj fadenoj, tio signifas movi la ilon de maldekstre dekstren. Ĉi tiu flanka forto helpas kontroli la tranĉan profundon pli efike dum vi progresas de la pli granda diametro al la pli malgranda diametro. La kialo, ke ĉi tiu metodo funkcias efike, estas pro la antaŭpremo aplikita dum frapado de la ilo. La aplikado de ĉi tiu inversa operacia teknologio en turnada pretigo estas ĉiam pli disvastigita kaj povas esti adaptita flekseble por konveni diversajn specifajn situaciojn.
3. Nova operacio metodo kaj ilo novigo por bori malgrandajn truojn
Dum borado de truoj pli malgrandaj ol 0,6 mm, la malgranda diametro de la borilo, kombinita kun malbona rigideco kaj malalta tranĉa rapido, povas rezultigi gravan tranĉan reziston, precipe kiam oni laboras kun varmorezistaj alojoj kaj neoksidebla ŝtalo. Kiel rezulto, uzi mekanikan dissendan nutradon en ĉi tiuj kazoj povas facile konduki al borilo-rompo.
Por trakti ĉi tiun problemon, simpla kaj efika ilo kaj mana nutra metodo povas esti utiligita. Unue, modifi la originalan borilon en rektan ŝveban tipon. Kiam estas uzata, sekure fiksu la malgrandan borilon en la flosantan borilon, ebligante glatan boradon. La rekta stango de la borilo konvenas bone en la tira maniko, ebligante ĝin moviĝi libere.
Dum borado de malgrandaj truoj, vi povas milde teni la borilon per via mano por atingi manan mikronutradon. Ĉi tiu tekniko permesas rapidan boradon de malgrandaj truoj certigante kaj kvaliton kaj efikecon, tiel plilongigante la funkcidaŭron de la borilo. La modifita plurcela borilo ankaŭ povas esti uzata por frapeti malgrand-diametrajn internajn fadenojn, fresajn truojn kaj pli. Se pli granda truo devas esti borita, limstifto povas esti enigita inter la tira maniko kaj la rekta stango (vidu Figuro 3).
4. Kontraŭ-vibrado de profunda trua prilaborado
En profunda trua prilaborado, la malgranda diametro de la truo kaj la svelta dezajno de la enuiga ilo faras neeviteble ke vibroj okazas turnante profundajn truajn partojn kun diametro de Φ30-50mm kaj profundo de proksimume 1000mm. Por minimumigi ĉi tiun vibradon de la ilo, unu el la plej simplaj kaj efikaj metodoj estas alkroĉi du subtenojn faritajn el materialoj kiel ŝtof-plifortigita bakelito al la ilkorpo. Ĉi tiuj subtenoj devas havi la saman diametron kiel la truo. Dum la tranĉa procezo, la ŝtof-plifortigitaj bakekitaj subtenoj provizas pozicion kaj stabilecon, kio helpas malhelpi la ilon vibri, rezultigante altkvalitajn profundajn truajn partojn.
5. Kontraŭ-rompado de malgrandaj centraj boriloj
En turniĝado, dum borado de centra truo pli malgranda ol 1.5 mm (Φ1.5 mm), la centra borilo emas rompiĝi. Simpla kaj efika metodo por malhelpi rompon estas eviti ŝlosi la voston dum borado de la centra truo. Anstataŭe, permesu al la pezo de la vosto krei frikcion kontraŭ la surfaco de la maŝinila lito dum la truo estas borita. Se la tranĉrezisto iĝas troa, la vosto aŭtomate moviĝos malantaŭen, provizante protekton por la centra borilo.
6. Pretiga teknologio de "O" tipo kaŭĉuka ŝimo
Kiam oni uzas la "O"-tipan kaŭĉukan ŝimon, misparaleligo inter la masklaj kaj inaj ŝimoj estas ofta problemo. Tiu misparaleligo povas distordi la formon de la premita "O"-tipa kaŭĉuka ringo, kiel ilustrite en Figuro 4, kondukante al signifa materiala malŝparo.
Post multaj provoj, la sekva metodo povas esence produkti "O"-forman ŝimon, kiu plenumas la teknikajn postulojn.
(1) Vira ŝimo prilaborado teknologio
① Fajne turnu la dimensiojn de ĉiu parto kaj la 45° bevelo laŭ la desegno.
② Instalu la R-forman tranĉilon, movu la malgrandan tranĉilportilon al 45°, kaj la tranĉila vicmaniero estas montrita en Figuro 5.
Laŭ la diagramo, kiam la R-ilo estas en pozicio A, la ilo kontaktas la eksteran cirklon D kun la kontaktpunkto C. Movu la grandan gliton distancon en la direkto de la sago unu kaj poste movu la horizontalan ilotenilon X en la direkto. de sago 2. X estas kalkulita jene:
X=(Dd)/2+(R-Rsin45°)
=(Dd)/2+(R-0.7071R)
=(Dd)/2+0.2929R
(te 2X=D—d+0.2929Φ).
Poste, movu la grandan gliton en la direkto de la sago tri tiel ke la R-ilo kontaktu la 45° deklivon. Ĉi-momente, la ilo estas en la centra pozicio (t.e., la R-ilo estas en pozicio B).
③ Movu la malgrandan ilportilon en la direkto de la sago 4 por ĉizi kavon R, kaj la nutra profundo estas Φ/2.
Noto ① Kiam la R-ilo estas en pozicio B:
∵OC=R, OD=Rsin45°=0.7071R
∴CD=OC-OD=R-0.7071R=0.2929R,
④ La X-dimensio povas esti kontrolita per bloka mezurilo, kaj la R-dimensio povas esti kontrolita per ciferdiska indikilo por kontroli la profundon.
(2) Pretiga teknologio de negativa ŝimo
① Prilaboru la dimensiojn de ĉiu parto laŭ la postuloj de Figuro 6 (la kavaj dimensioj ne estas prilaboritaj).
② Muelu la 45° bevelo kaj fina surfaco.
③ Instalu la R-forman ilon kaj ĝustigu la malgrandan ilotenilon al angulo de 45° (faru unu ĝustigon por prilabori ambaŭ la pozitivajn kaj negativajn muldilojn). Kiam la R-ilo estas poziciigita ĉe A′, kiel montrite en Figuro 6, certigu, ke la ilo kontaktas la eksteran cirklon D ĉe la kontaktpunkto C. Poste, movu la grandan gliton en la direkto de sago 1 por malligi la ilon de ekstera cirklo. D, kaj tiam movu la horizontalan ilposedilon en la direkto de sago 2. La distanco X estas kalkulita jene:
X=d+(Dd)/2+KD
=d+(Dd)/2+(R-0.7071R)
=d+(Dd)/2+0.2929R
(t.e. 2X=D+d+0.2929Φ)
Poste, movu la grandan gliton en la direkto de sago tri ĝis la R-ilo kontaktas la 45° bevelo. Ĉi-momente, la ilo estas en la centra pozicio (t.e., pozicio B′ en Figuro 6).
④ Movu la malgrandan ilotenilon en la direkto de la sago 4 por tranĉi kavon R, kaj la nutra profundo estas Φ/2.
Notu: ①∵DC=R, OD=Rsin45°=0.7071R
∴KD=0.2929R,
⑤La X-dimensio povas esti kontrolita per bloka mezurilo, kaj la R-dimensio povas esti kontrolita per ciferdiska indikilo por kontroli la profundon.
7. Kontraŭ-vibrado turnante maldikmurajn laborpecojn
Dum la turniĝanta procezo de maldika murofandantaj partoj, vibroj ofte ekestas pro ilia malbona rigideco. Ĉi tiu problemo estas precipe prononcita dum maŝinado de neoksidebla ŝtalo kaj varmorezistaj alojoj, kondukante al ekstreme malbona surfaca malglateco kaj mallongigita ilovivodaŭro. Malsupre estas pluraj simplaj kontraŭ-vibraj metodoj, kiuj povas esti uzataj en produktado.
1. Turnante la Eksteran Rondon de Neoksideblaj Ŝtalaj Kavaj Sveltaj Tuboj**: Por redukti vibrojn, plenigu la kavan sekcion de la laborpeco per segpolvo kaj sigelu ĝin firme. Aldone, uzu ŝtof-plifortigitajn bakelitŝtopilon por sigeli ambaŭ finojn de la laborpeco. Anstataŭigi la subtenajn ungegojn sur la ila ripozo per subtenaj melonoj faritaj el ŝtofo-plifortigita bakelito. Post vicigado de la bezonata arko, vi povas turni la kavan sveltan bastonon. Ĉi tiu metodo efike minimumigas vibradon kaj deformadon dum tranĉado.
2. Turnante la Internan Truon de Varmorezistaj (Altaj Nikel-Kromiaj) Alojaj Maldikaj Muraj Laborpecoj**: Pro la malbona rigideco de ĉi tiuj laborpecoj kombinita kun la svelta ilobreto, severa resonanco povas okazi dum tranĉado, riskante ilan damaĝon kaj produktante. malŝparo. Envolvi la eksteran cirklon de la laborpeco per ŝoksorbaj materialoj, kiel kaŭĉukaj strioj aŭ spongoj, povas signife redukti vibrojn kaj protekti la ilon.
3. Turnante la Eksteran Rondon de Varmorezistaj Alojaj Maldikaj Muraj Manikaj Laborpecoj**: La alta tranĉa rezisto de varmorezistaj alojoj povas konduki al vibro kaj deformado dum la tranĉa procezo. Por kontraŭbatali ĉi tion, plenigu la laborpecan truon per materialoj kiel kaŭĉuko aŭ kotonfadeno, kaj firme krampu ambaŭ finajn vizaĝojn. Ĉi tiu aliro efike malhelpas vibradojn kaj deformadojn, ebligante la produktadon de altkvalitaj maldikmuraj manikaj laborpecoj.
8. Krampa ilo por diskoformaj diskoj
La diskoforma komponento estas maldikmura parto havanta duoblajn bevelojn. Dum la dua turniĝa procezo, estas esence certigi, ke la formo kaj pozicio-toleremoj estas plenumitaj kaj malhelpi ajnan deformadon de la laborpeco dum krampo kaj tranĉado. Por atingi ĉi tion, vi mem povas krei simplan aron da krampiloj.
Tiuj iloj utiligas la bevelon de la antaŭa pretigpaŝo por poziciigado. La diskoforma parto estas sekurigita en ĉi tiu simpla ilo uzante nukson sur la ekstera bevelo, ebligante la turniĝon de la arka radiuso (R) sur la fina vizaĝo, truo kaj ekstera bevelo, kiel ilustrite en la akompana Figuro 7.
9. Precizeca enuiga granda diametro mola makzelo limigilo
Kiam oni turnas kaj fiksas precizajn laborpecojn kun grandaj diametroj, estas esence malhelpi la tri makzelojn moviĝi pro interspacoj. Por atingi tion, stango, kiu kongruas kun la diametro de la laborpeco, devas esti pre-krampita malantaŭ la tri makzeloj antaŭ ol iuj alĝustigoj estas faritaj al la molaj makzeloj.
Nia laŭ-konstruita precizeca enuiga granda diametro mola makzelo limigilo havas unikajn trajtojn (vidu Figuro 8). Specife, la tri ŝraŭboj en parto n-ro 1 povas esti ĝustigitaj ene de la fiksa plato por vastigi la diametron, permesante al ni anstataŭigi stangojn de diversaj grandecoj laŭbezone.
10. Simpla precizeco aldona mola ungego
In turnado prilaborado, ni ofte laboras kun mezaj kaj malgrandaj precizecaj laborpecoj. Ĉi tiuj komponantoj ofte prezentas kompleksajn internajn kaj eksterajn formojn kun striktaj postuloj pri formo kaj pozicio-toleremo. Por trakti ĉi tion, ni desegnis aron de kutimaj tri-makzelaj mandriloj por torniloj, kiel C1616. La precizecaj molaj makzeloj certigas, ke la laborpecoj plenumas diversajn normojn pri forma kaj pozicia toleremo, malhelpante ajnan pinĉadon aŭ deformadon dum multoblaj fiksaj operacioj.
La produktada procezo por ĉi tiuj precizecaj molaj makzeloj estas simpla. Ili estas faritaj el aluminiaj alojaj bastonoj kaj boritaj laŭ specifoj. Baztruo estas kreita sur la ekstera cirklo, kun M8-fadenoj frapetitaj en ĝi. Post muelado de ambaŭ flankoj, la molaj makzeloj povas esti muntitaj sur la originaj malmolaj makzeloj de la tri-makzelo mandrilo. M8 sesangulaj ŝraŭboj estas uzataj por sekurigi la tri makzelojn. Sekvante ĉi tion, ni boras poziciigitajn truojn laŭbezone por preciza krampo de la laborpeco en la aluminiaj molaj makzeloj antaŭ tranĉado.
Efektivigi ĉi tiun solvon povas doni signifajn ekonomiajn avantaĝojn, kiel ilustrite en Figuro 9.
11. Pliaj kontraŭvibraj iloj
Pro la malalta rigideco de sveltaj ŝaftaj laborpecoj, vibro povas facile okazi dum multi-kanelo tranĉado. Ĉi tio rezultigas malbonan surfacan finaĵon sur la laborpeco kaj povas kaŭzi damaĝon al la tranĉilo. Tamen, aro de laŭmezuraj kontraŭvibraj iloj povas efike trakti la vibradproblemojn asociitajn kun sveltaj partoj dum kanelado (vidu Figuro 10).
Antaŭ ol komenci laboron, instalu la memfaritan kontraŭvibradan ilon en taŭga pozicio sur la kvadrata ilo-tenilo. Poste, aligu la bezonatan sulkan turnan ilon al la kvadrata ilo-tenilo kaj ĝustigu la distancon kaj kunpremadon de la printempo. Post kiam ĉio estas agordita, vi povas komenci funkcii. Kiam la turna ilo kontaktas la laborpecon, la kontraŭvibra ilo samtempe premos kontraŭ la surfaco de la laborpeco, efike reduktante vibrojn.
12. Plia viva centra ĉapo
Dum maŝinado de malgrandaj ŝaftoj kun diversaj formoj, estas esence uzi vivan centron por teni la laborpecon sekure dum tranĉado. Ekde la finoj de laprototipa CNC-mueladolaborpecoj ofte havas malsamajn formojn kaj malgrandajn diametrojn, normaj vivaj centroj ne taŭgas. Por trakti ĉi tiun problemon, mi kreis kutimajn vivajn antaŭpunktajn ĉapojn en malsamaj formoj dum mia produktadpraktiko. Mi tiam instalis ĉi tiujn ĉapojn sur normaj vivaj antaŭ-punktoj, permesante ilin esti efike uzataj. La strukturo estas montrita en Figuro 11.
13. Honing finado por malfacilaj maŝinaj materialoj
Dum maŝinado de malfacilaj materialoj kiel alt-temperaturaj alojoj kaj hardita ŝtalo, estas esence atingi surfacan malglatecon de Ra 0,20 ĝis 0,05 μm kaj konservi altan dimensian precizecon. Tipe, la fina finprocezo estas farita per muelilo.
Por plibonigi ekonomian efikecon, konsideru krei aron de simplaj hontigaj iloj kaj hontigaj radoj. Per uzado de grincado anstataŭ fini de muelado sur la tornilo, vi povas atingi pli bonajn rezultojn.
Honing rado
Fabrikado de mola rado
① Ingrediencoj
Ligilo: 100 g epoksia rezino
Abrasivo: 250-300g korundo (unukristala korundo por malfacile prilaboreblaj alt-temperaturaj nikelo-kromaj materialoj). Uzu n-ro 80 por Ra0.80μm, n-ro 120-150 por Ra0.20μm, kaj n-ro 200-300 por Ra0.05μm.
Hardilo: 7-8g etilendiamino.
Plastiganto: 10-15g dibutilftalato.
Molda materialo: HT15-33 formo.
② Casting metodo
Eliga agento de muldilo: Varmigu la epoksian rezinon al 70-80 ℃, aldonu 5% polistirenon, 95% toluenan solvon kaj dibutilftalato kaj miksu egale, tiam aldonu korundon (aŭ unukristalan korundon) kaj movu egale, poste varmigu ĝis 70-80. ℃, aldonu etilendiaminon kiam malvarmiĝas al 30°-38℃, movu egale (2-5 minutoj), tiam verŝu en la ŝimon, kaj konservu ĝin je 40℃ dum 24 horoj antaŭ malmoldado.
③ La lineara rapido \( V \) estas donita per la formulo \( V = V_1 \cos \alpha \). Ĉi tie, \( V \) reprezentas la relativan rapidecon al la laborpeco, specife la muelrapidecon kiam la hontiga rado ne faras laŭlongan paŝadon. Dum la hontiga procezo, krom rotacia movado, la laborpeco ankaŭ estas progresinta kun furaĝkvanto \( S \), ebligante reciprokan moviĝon.
V1 = 80~120m/min
t=0.05~0.10mm
Restaĵo<0.1mm
④ Malvarmigo: 70% keroseno miksita kun 30% oleo de motoro n-ro 20, kaj la hontiga rado estas korektita antaŭ honiĝado (antaŭhonado).
La strukturo de la hontiga ilo estas montrita en Figuro 13.
14. Rapida ŝarĝo kaj malŝarĝo spindelo
En turniĝado, diversaj specoj de lagro-aroj estas ofte uzataj por fajnagordi eksterajn cirklojn kaj inversajn gvidajn mallarĝajn angulojn. Konsiderante la grandajn arojn, la ŝarĝaj kaj malŝarĝaj procezoj dum produktado povas rezultigi helpajn tempojn, kiuj superas la realan tranĉan tempon, kondukante al pli malalta totala produktada efikeco. Tamen, uzante rapidan ŝarĝan kaj malŝarĝan spindelon kune kun unu-klinga, plurranda karbura turniĝa ilo, ni povas redukti helpan tempon dum la prilaborado de diversaj portaj manikoj konservante produktan kvaliton.
Por krei simplan, malgrandan mallarĝan spindelon, komencu korpigante iomete 0.02mm mallarĝan spindelon ĉe la malantaŭo de la spindelo. Post instalo de la lagro-aro, la komponanto estos sekurigita sur la spindelon per frotado. Poste, uzu unu-klingan plurrandan turnan ilon. Komencu turnante la eksteran cirklon, kaj poste apliki 15° mallarĝan angulon. Post kiam vi plenumis ĉi tiun paŝon, haltigu la maŝinon kaj uzu ŝlosilon por rapide kaj efike elĵeti la parton, kiel ilustrite en Figuro 14.
15. Turnado de harditaj ŝtalaj partoj
(1) Unu el la ĉefaj ekzemploj de turnado de harditaj ŝtalaj partoj
- Refabrikado kaj regenerado de altrapida ŝtalo W18Cr4V harditaj broĉoj (riparo post frakturo)
- Memfaritaj nenormaj fadenaj ŝtopaj mezuriloj (hardita aparataro)
- Turnado de hardita aparataro kaj ŝprucitaj partoj
- Turnado de hardita aparataro glataj ŝtopiloj
- Fadenaj poluraj kranoj modifitaj per altrapidaj ŝtalaj iloj
Por efike pritrakti la harditan aparataron kaj diversajn defiojnCNC-maŝinantaj partojrenkontita en la produktada procezo, estas esence elekti la taŭgajn ilajn materialojn, tranĉajn parametrojn, ilajn geometriajn angulojn kaj operaciajn metodojn por atingi favorajn ekonomiajn rezultojn. Ekzemple, kiam kvadrata broĉo rompiĝas kaj postulas regeneradon, la reproduktadprocezo povas esti longa kaj multekosta. Anstataŭe, ni povas uzi carburon YM052 kaj aliajn tranĉilojn ĉe la radiko de la origina broĉa frakturo. Muelante la klingokapon al negativa rasta angulo de -6° ĝis -8°, ni povas plibonigi ĝian rendimenton. La tranĉrando povas esti rafinita per oleoŝtono, uzante tranĉrapidecon de 10 ĝis 15 m/min.
Turninte la eksteran cirklon, ni tranĉas la fendon kaj fine formas la fadenon, diviTurninge procezo en Turning kaj fajna turnado. Post malglata turnado, la ilo devas esti reakrigita kaj muelita antaŭ ol ni povas daŭrigi per fajna turnado de la ekstera fadeno. Aldone, sekcio de la interna fadeno de la konekto devas esti preta, kaj la ilo devas esti ĝustigita post kiam la ligo estas farita. Finfine, la rompita kaj enrubigita kvadrata broĉo povas esti riparita per turnado, sukcese reestigante ĝin al sia praformo.
(2) Elekto de ilaj materialoj por turni harditajn partojn
① Novaj karburaj klingoj kiel YM052, YM053 kaj YT05 ĝenerale havas tranĉan rapidon sub 18m/min, kaj la surfaca malglateco de la laborpeco povas atingi Ra1.6~0.80μm.
② La ilo de kuba boro nitruro, modelo FD, kapablas prilabori diversajn harditajn ŝtalojn kaj ŝprucigiturnitaj komponantojĉe tranĉrapidoj de ĝis 100 m/min, atingante surfacan malglatecon de Ra 0,80 ĝis 0,20 μm. Aldone, la kunmetaĵa kuba boro-nitruro ilo, DCS-F, kiu estas produktita de la Ŝtata Kapitala Maŝinaro-Fabriko kaj Guizhou Sixth Grinding Wheel Factory, elmontras similan efikecon.
Tamen, la pretiga efikeco de ĉi tiuj iloj estas pli malalta ol tiu de cementita karbido. Dum la forto de kubaj boronitruraj iloj estas pli malalta ol tiu de cementita karbido, ili ofertas pli malgrandan profundon de engaĝiĝo kaj estas pli multekostaj. Plie, la ilkapo povas esti facile difektita se uzata nedece.
⑨ Ceramikaj iloj, tranĉrapido estas 40-60m/min, malbona forto.
La supraj iloj havas siajn proprajn karakterizaĵojn en turnado de estingitaj partoj kaj devus esti elektitaj laŭ la specifaj kondiĉoj de turnado de malsamaj materialoj kaj malsama malmoleco.
(3) Tipoj de estingitaj ŝtalaj partoj de malsamaj materialoj kaj elekto de ilo-agado
Estingitaj ŝtalaj partoj de malsamaj materialoj havas tute malsamajn postulojn por ila agado ĉe la sama malmoleco, kiuj povas esti proksimume dividitaj en la sekvajn tri kategoriojn;
① Alta aloja ŝtalo rilatas al ila ŝtalo kaj ĵetŝtalo (ĉefe diversaj altrapidaj ŝtaloj) kun totala aloja elemento enhavo de pli ol 10%.
② Aloja ŝtalo rilatas al ila ŝtalo kaj ŝtalo kun aloja elemento enhavo de 2-9%, kiel 9SiCr, CrWMn, kaj alt-forta aloja struktura ŝtalo.
③ Karbona ŝtalo: inkluzive de diversaj karbonaj ilaj folioj el ŝtalo kaj karburigaj ŝtaloj kiel T8, T10, 15 ŝtalo, aŭ 20 ŝtalo karburiga ŝtalo, ktp.
Por karbonŝtalo, la mikrostrukturo post estingado konsistas el hardita martensito kaj malgranda kvanto da karbido, rezultigante malmolecon de HV800-1000. Tio estas konsiderinde pli malalta ol la malmoleco de volframkarbido (WC), titankarbido (TiC) en cementita karbido, kaj A12D3 en ceramikaj iloj. Plie, la varma malmoleco de karbonŝtalo estas malpli ol tiu de martensito sen alojaj elementoj, tipe ne superante 200 °C.
Ĉar la enhavo de alojaj elementoj en ŝtalo pliiĝas, la karburenhavo en la mikrostrukturo post estingado kaj hardado ankaŭ pliiĝas, kondukante al pli kompleksa vario de karburoj. Ekzemple, en altrapida ŝtalo, la enhavo de karburo povas atingi 10-15% (laŭ volumeno) post estingado kaj hardado, inkluzive de tipoj kiel MC, M2C, M6, M3 kaj 2C. Inter tiuj, vanadiokarbido (VC) posedas altan malmolecon kiu superas tiun de la malmola fazo en ĝeneralaj ilmaterialoj.
Krome, la ĉeesto de multoblaj alojaj elementoj plibonigas la varman malmolecon de martensito, permesante al ĝi atingi ĉirkaŭ 600 °C. Sekve, la maŝinebleco de harditaj ŝtaloj kun simila makromalmoleco povas varii signife. Antaŭ turni harditajn ŝtalajn partojn, estas esence identigi ilian kategorion, kompreni iliajn karakterizaĵojn kaj elekti taŭgajn ilajn materialojn, tranĉajn parametrojn kaj ilan geometrion por efike kompletigi la turnan procezon.
Se vi volas scii pli aŭ enketon, bonvolu kontaktiinfo@anebon.com.
Afiŝtempo: Nov-11-2024