1. Aconsegueix una petita profunditat utilitzant funcions trigonomètriques
A la indústria del mecanitzat de precisió, treballem sovint amb components que tenen cercles interiors i exteriors que requereixen una precisió de segon nivell. Tanmateix, factors com la calor de tall i la fricció entre la peça de treball i l'eina poden provocar el desgast de l'eina. A més, la precisió de posicionament repetida del portaeines quadrat pot afectar la qualitat del producte acabat.
Per abordar el repte d'un micro-aprofundiment precís, podem aprofitar la relació entre el costat oposat i la hipotenusa d'un triangle rectangle durant el procés de gir. Ajustant l'angle del suport longitudinal de l'eina segons sigui necessari, podem aconseguir de manera efectiva un control fi sobre la profunditat horitzontal de l'eina de tornejat. Aquest mètode no només estalvia temps i esforç, sinó que també millora la qualitat del producte i millora l'eficiència general del treball.
Per exemple, el valor d'escala del suport de l'eina en un torn C620 és de 0,05 mm per quadrícula. Per aconseguir una profunditat lateral de 0,005 mm, podem fer referència a la funció trigonomètrica sinus. El càlcul és el següent: sinα = 0,005/0,05 = 0,1, que significa α = 5º44′. Per tant, posant el suport de l'eina a 5º44′, qualsevol moviment del disc de gravat longitudinal d'una graella donarà lloc a un ajust lateral de 0,005 mm per a l'eina de tornejat.
2. Tres exemples d'aplicacions de tecnologia de tornejat invers
La pràctica de producció a llarg termini ha demostrat que la tecnologia de tall invers pot donar resultats excel·lents en processos de tornejat específics.
(1) El material del fil de tall invers és acer inoxidable martensític
En mecanitzar peces roscades internes i externes amb passos d'1,25 i 1,75 mm, els valors resultants són indivisibles a causa de la resta del pas del cargol del torn del pas de la peça. Si el fil es mecanitza aixecant el mànec de la femella d'acoblament per retirar l'eina, sovint es produeix un roscat inconsistent. Els torns normals generalment no tenen discs de rosca aleatòria, i la creació d'aquest conjunt pot ser molt llarg.
Com a resultat, un mètode emprat habitualment per mecanitzar rosques d'aquest pas és el gir cap endavant a baixa velocitat. El roscat d'alta velocitat no permet temps suficient per retirar l'eina, la qual cosa comporta una baixa eficiència de producció i un major risc de cruixir l'eina durant el procés de tornejat. Aquest problema afecta significativament la rugositat de la superfície, especialment quan es mecanitza materials d'acer inoxidable martensític com 1Cr13 i 2Cr13 a baixes velocitats a causa del pronunciat cruixir de l'eina.
Per abordar aquests reptes, s'ha desenvolupat el mètode de tall "tres inversos" mitjançant l'experiència pràctica de processament. Aquest mètode implica la càrrega inversa de l'eina, el tall invers i l'alimentació de l'eina en la direcció oposada. Aconsegueix eficaçment un bon rendiment general de tall i permet un tall de fil a alta velocitat, ja que l'eina es mou d'esquerra a dreta per sortir de la peça. En conseqüència, aquest mètode elimina els problemes amb la retirada de l'eina durant el roscat d'alta velocitat. El mètode específic és el següent:
Abans de començar el processament, premeu lleugerament l'eix de la placa de fricció inversa per garantir una velocitat òptima quan arrenqueu a la inversa. Alineeu el tallafils i fixeu-lo apretant la femella d'obertura i tancament. Inicieu la rotació cap endavant a una velocitat baixa fins que la ranura del tallador estigui buida, després introduïu l'eina de gir de fil a la profunditat de tall adequada i invertiu la direcció. En aquest punt, l'eina de gir s'ha de moure d'esquerra a dreta a gran velocitat. Després de fer diversos talls d'aquesta manera, aconseguiràs un fil amb bona rugositat superficial i alta precisió.
(2) Moletejat invers
En el procés tradicional de moletejat cap endavant, les llimades de ferro i els residus poden quedar atrapats fàcilment entre la peça de treball i l'eina de moletejat. Aquesta situació pot provocar que s'apliqui una força excessiva a la peça de treball, donant lloc a problemes com ara la desalineació dels patrons, l'aixafament dels patrons o la imatge fantasma. Tanmateix, mitjançant l'ús d'un nou mètode de moletejat invers amb l'eix del torn girant horitzontalment, molts dels inconvenients associats a l'operació cap endavant es poden evitar de manera efectiva, donant lloc a un millor resultat global.
(3) Girament invers de les rosques internes i externes del tub cònic
Quan torneu diverses rosques de tubs cònics interns i externs amb requisits de precisió baixos i lots de producció petits, podeu utilitzar un nou mètode anomenat tall invers sense necessitat d'un dispositiu de troquelat. Mentre talleu, podeu aplicar una força horitzontal a l'eina amb la mà. Per a les rosques de tubs cònics externs, això significa moure l'eina d'esquerra a dreta. Aquesta força lateral ajuda a controlar la profunditat de tall de manera més eficaç a mesura que avança des del diàmetre més gran al diàmetre més petit. El motiu pel qual aquest mètode funciona amb eficàcia es deu a la pressió prèvia aplicada en colpejar l'eina. L'aplicació d'aquesta tecnologia d'operació inversa en el processament de tornejat s'està estenent cada cop més i es pot adaptar de manera flexible per adaptar-se a diverses situacions específiques.
3. Nou mètode d'operació i innovació d'eines per perforar forats petits
En perforar forats de menys de 0,6 mm, el petit diàmetre de la broca, combinat amb una poca rigidesa i una velocitat de tall baixa, pot donar lloc a una resistència de tall important, especialment quan es treballa amb aliatges resistents a la calor i acer inoxidable. Com a resultat, l'ús de l'alimentació de transmissió mecànica en aquests casos pot provocar fàcilment el trencament de la broca.
Per solucionar aquest problema, es pot utilitzar una eina senzilla i eficaç i un mètode d'alimentació manual. En primer lloc, modifiqueu el portabroca original en un tipus flotant de tija recta. Quan estigui en ús, subjecteu amb seguretat la broca petita al portabroques flotant, permetent una perforació suau. La tija recta de la broca s'adapta perfectament a la màniga d'estirament, la qual cosa li permet moure's lliurement.
Quan feu forats petits, podeu subjectar suaument el portabroques amb la mà per aconseguir una microalimentació manual. Aquesta tècnica permet la perforació ràpida de petits forats alhora que garanteix la qualitat i l'eficiència, allargant així la vida útil de la broca. El portabroca multiusos modificat també es pot utilitzar per tocar rosques internes de petit diàmetre, forats d'escariat i molt més. Si cal perforar un forat més gran, es pot inserir un passador de límit entre la màniga de tracció i la tija recta (vegeu la figura 3).
4. Anti-vibració de processament de forats profunds
En el processament de forats profunds, el petit diàmetre del forat i el disseny esvelt de l'eina de perforació fan que sigui inevitable que es produeixin vibracions en girar peces de forat profund amb un diàmetre de Φ30-50 mm i una profunditat d'aproximadament 1000 mm. Per minimitzar aquesta vibració de l'eina, un dels mètodes més senzills i efectius és connectar dos suports fets de materials com la baquelita reforçada amb tela al cos de l'eina. Aquests suports han de tenir el mateix diàmetre que el forat. Durant el procés de tall, els suports de baquelita reforçats amb tela proporcionen posicionament i estabilitat, cosa que ajuda a evitar que l'eina vibri, donant lloc a peces de forat profund d'alta qualitat.
5. Anti-ruptura de broques de centre petit
En el procés de tornejat, quan es perfora un forat central de menys d'1,5 mm (Φ1,5 mm), el trepant central és propens a trencar-se. Un mètode senzill i eficaç per evitar trencaments és evitar bloquejar el contrapunt mentre es perfora el forat central. En lloc d'això, permeteu que el pes del contrapunt creï fricció contra la superfície del llit de la màquina-eina mentre es perfora el forat. Si la resistència al tall es torna excessiva, el contrapunt es mourà automàticament cap enrere, proporcionant protecció per al trepant central.
6. Tecnologia de processament de motlles de cautxú tipus "O".
Quan s'utilitza el motlle de goma tipus "O", la desalineació entre els motlles masculins i femenins és un problema comú. Aquesta desalineació pot distorsionar la forma de l'anell de goma de tipus "O" premsat, tal com s'il·lustra a la figura 4, provocant un important residu de material.
Després de moltes proves, el següent mètode pot produir bàsicament un motlle en forma de "O" que compleixi els requisits tècnics.
(1) Tecnologia de processament de motlles masculí
① Fins Gireu les dimensions de cada peça i el bisell de 45° segons el dibuix.
② Instal·leu el ganivet de formació R, moveu el suport del ganivet petit a 45 ° i el mètode d'alineació del ganivet es mostra a la figura 5.
Segons el diagrama, quan l'eina R està a la posició A, l'eina entra en contacte amb el cercle exterior D amb el punt de contacte C. Mou la diapositiva gran una distància en la direcció de la fletxa 1 i després mou el suport horitzontal X en la direcció. de la fletxa 2. X es calcula de la manera següent:
X=(Dd)/2+(R-Rsin45°)
=(Dd)/2+(R-0,7071R)
=(Dd)/2+0,2929R
(és a dir, 2X=D—d+0,2929Φ).
A continuació, moveu la diapositiva gran en la direcció de la fletxa tres perquè l'eina R entri en contacte amb el pendent de 45°. En aquest moment, l'eina està a la posició central (és a dir, l'eina R està a la posició B).
③ Moveu el petit portaeines en la direcció de la fletxa 4 per tallar la cavitat R i la profunditat d'alimentació és Φ/2.
Nota ① Quan l'eina R està a la posició B:
∵OC=R, OD=Rsin45°=0,7071R
∴CD=OC-OD=R-0,7071R=0,2929R,
④ La dimensió X es pot controlar amb un calibre de blocs i la dimensió R es pot controlar mitjançant un indicador de dial per controlar la profunditat.
(2) Tecnologia de processament de motlles negatius
① Processeu les dimensions de cada peça segons els requisits de la figura 6 (les dimensions de la cavitat no es processen).
② Tritureu el bisell de 45° i la superfície final.
③ Instal·leu l'eina de conformació R i ajusteu el petit suport de l'eina a un angle de 45 ° (feu un ajust per processar els motlles positius i negatius). Quan l'eina R es col·loca a A′, tal com es mostra a la figura 6, assegureu-vos que l'eina entra en contacte amb el cercle exterior D al punt de contacte C. A continuació, moveu la diapositiva gran en la direcció de la fletxa 1 per separar l'eina del cercle exterior. D, i després desplaceu el portaeines horitzontal en la direcció de la fletxa 2. La distància X es calcula de la següent manera:
X=d+(Dd)/2+CD
=d+(Dd)/2+(R-0,7071R)
=d+(Dd)/2+0,2929R
(és a dir, 2X=D+d+0,2929Φ)
A continuació, moveu la diapositiva gran en la direcció de la fletxa tres fins que l'eina R entri en contacte amb el bisell de 45°. En aquest moment, l'eina es troba a la posició central (és a dir, la posició B′ a la figura 6).
④ Moveu el petit portaeines en la direcció de la fletxa 4 per tallar la cavitat R i la profunditat d'alimentació és Φ/2.
Nota: ①∵DC=R, OD=Rsin45°=0,7071R
∴CD=0,2929R,
⑤La dimensió X es pot controlar amb un calibre de blocs i la dimensió R es pot controlar amb un indicador de marca per controlar la profunditat.
7. Antivibració en tornejar peces de parets primes
Durant el procés de tornejat de parets primespeces de fosa, sovint sorgeixen vibracions a causa de la seva poca rigidesa. Aquest problema és especialment pronunciat quan es mecanitza acer inoxidable i aliatges resistents a la calor, provocant una rugositat superficial extremadament pobra i una vida útil escurçada de l'eina. A continuació es mostren diversos mètodes antivibracions senzills que es poden utilitzar en la producció.
1. Girar el cercle exterior dels tubs esvelts buits d'acer inoxidable**: per reduir les vibracions, ompliu la secció buida de la peça de treball amb serradures i tanqueu-la fermament. A més, utilitzeu taps de baquelita reforçats amb tela per segellar els dos extrems de la peça. Substituïu les urpes de suport del suport de l'eina per melons de suport fets de baquelita reforçada amb tela. Després d'alinear l'arc necessari, podeu procedir a girar la vareta esvelta buida. Aquest mètode minimitza eficaçment la vibració i la deformació durant el tall.
2. Girar el forat interior de peces de treball de paret primes d'aliatge resistent a la calor (alt níquel-crom)**: a causa de la poca rigidesa d'aquestes peces combinada amb la barra d'eines esvelta, es pot produir una ressonància severa durant el tall, amb el risc de danyar l'eina i produir residus. Embolicar el cercle exterior de la peça amb materials que absorbeixen els xocs, com ara tires de goma o esponges, pot reduir significativament les vibracions i protegir l'eina.
3. Girar el cercle exterior de peces de màniga de paret fina d'aliatge resistent a la calor**: l'alta resistència al tall dels aliatges resistents a la calor pot provocar vibracions i deformacions durant el procés de tall. Per combatre-ho, ompliu el forat de la peça de treball amb materials com ara goma o fil de cotó i subjecteu amb seguretat les dues cares extrems. Aquest enfocament prevé eficaçment les vibracions i les deformacions, permetent la producció de peces de màniga de parets primes d'alta qualitat.
8. Eina de subjecció per a discs en forma de disc
El component en forma de disc és una part de parets primes amb doble bisell. Durant el segon procés de tornejat, és fonamental assegurar-se que es compleixen les toleràncies de forma i posició i evitar qualsevol deformació de la peça durant la subjecció i el tall. Per aconseguir-ho, podeu crear un conjunt senzill d'eines de subjecció.
Aquestes eines utilitzen el bisell del pas de processament anterior per al posicionament. La part en forma de disc s'assegura en aquesta eina senzilla mitjançant una femella al bisell exterior, que permet girar el radi de l'arc (R) a la cara final, el forat i el bisell exterior, tal com es mostra a la figura 7 adjunta.
9. Limitador de mordassa suau de gran diàmetre de precisió
En girar i subjectar peces de precisió amb grans diàmetres, és essencial evitar que les tres mordasses es moguin a causa dels buits. Per aconseguir-ho, una barra que coincideixi amb el diàmetre de la peça de treball s'ha de fixar prèviament darrere de les tres mordasses abans de fer qualsevol ajust a les mordasses toves.
El nostre limitador de mandíbula suau de gran diàmetre i avorriment de precisió personalitzat té característiques úniques (vegeu la figura 8). Concretament, els tres cargols de la part núm. 1 es poden ajustar dins de la placa fixa per ampliar el diàmetre, permetent-nos substituir barres de diferents mides segons sigui necessari.
10. Urpa suau addicional de precisió simple
In processament de tornejat, treballem sovint amb peces de precisió mitjana i petita. Aquests components sovint presenten formes interiors i exteriors complexes amb requisits estrictes de tolerància de forma i posició. Per solucionar-ho, hem dissenyat un conjunt de mandrils personalitzats de tres mordasses per a torns, com el C1616. Les mordasses suaus de precisió asseguren que les peces de treball compleixin diversos estàndards de tolerància de forma i posició, evitant qualsevol pessigament o deformació durant múltiples operacions de subjecció.
El procés de fabricació d'aquestes mordasses suaus de precisió és senzill. Estan fets de varetes d'aliatge d'alumini i perforats segons les especificacions. Es crea un forat de base al cercle exterior, amb fils M8 enganxats. Després de fresar ambdós costats, les mordasses toves es poden muntar a les mordasses dures originals del mandril de tres mordasses. Els cargols hexagonals M8 s'utilitzen per fixar les tres mordasses al seu lloc. Després d'això, perforam els forats de posicionament segons sigui necessari per a la fixació precisa de la peça de treball a les mordasses toves d'alumini abans de tallar.
La implementació d'aquesta solució pot generar beneficis econòmics significatius, tal com es mostra a la figura 9.
11. Eines addicionals antivibracions
A causa de la baixa rigidesa de les peces de treball de l'eix esvelt, la vibració es pot produir fàcilment durant el tall de ranures múltiples. Això provoca un acabat superficial deficient de la peça de treball i pot causar danys a l'eina de tall. Tanmateix, un conjunt d'eines antivibracions fetes a mida pot abordar eficaçment els problemes de vibració associats a les peces esveltes durant el ranurat (vegeu la figura 10).
Abans de començar a treballar, instal·leu l'eina antivibració feta a vosaltres mateixos en una posició adequada al suport quadrat de l'eina. A continuació, connecteu l'eina de gir de ranura necessària al suport d'eines quadrat i ajusteu la distància i la compressió de la molla. Un cop tot estigui configurat, podeu començar a operar. Quan l'eina de tornejat entra en contacte amb la peça de treball, l'eina antivibració pressionarà simultàniament contra la superfície de la peça, reduint eficaçment les vibracions.
12. Cap central en directe addicional
En mecanitzar eixos petits amb diverses formes, és essencial utilitzar un centre viu per subjectar la peça de manera segura durant el tall. Des de finals delprototip de fresat CNCLes peces de treball sovint tenen diferents formes i diàmetres petits, els centres vius estàndard no són adequats. Per solucionar aquest problema, vaig crear tapes de pre-punt personalitzades en diferents formes durant la meva pràctica de producció. A continuació, vaig instal·lar aquestes tapes als punts previs en directe estàndard, cosa que va permetre que es fessin servir de manera eficaç. L'estructura es mostra a la figura 11.
13. Acabat de rectificat de materials difícils de mecanitzar
En mecanitzar materials difícils com els aliatges d'alta temperatura i l'acer endurit, és essencial aconseguir una rugositat superficial de Ra 0,20 a 0,05 μm i mantenir una alta precisió dimensional. Normalment, el procés d'acabat final es realitza amb una esmoladora.
Per millorar l'eficiència econòmica, considereu la possibilitat de crear un conjunt d'eines de rectificat senzilles i rodes de rectificat. Utilitzant el rectificat en comptes d'acabar el rectificat al torn, podeu aconseguir millors resultats.
Roda de rectificat
Fabricació de rodes de rectificat
① Ingredients
Aglutinant: 100 g de resina epoxi
Abrasiu: corindó de 250-300 g (corindó monocristal per a materials de níquel-crom d'alta temperatura difícils de processar). Utilitzeu el número 80 per a Ra0,80μm, el número 120-150 per a Ra0,20μm i el número 200-300 per a Ra0,05μm.
Enduridor: 7-8g etilendiamina.
Plastificant: 10-15 g de ftalat de dibutil.
Material del motlle: forma HT15-33.
② Mètode de fosa
Agent d'alliberament de motlles: escalfeu la resina epoxi a 70-80 ℃, afegiu un 5% de poliestirè, una solució de toluè al 95% i ftalat de dibutil i remeneu-ho uniformement, a continuació, afegiu corindó (o corindó monocristal) i remeneu-ho uniformement, després escalfeu-lo a 70-80. ℃, afegiu etilendiamina quan es refredi a 30 °-38 ℃, remeneu uniformement (2-5 minuts), després aboqueu-lo al motlle i mantingueu-lo a 40 ℃ durant 24 hores abans de desemmotllar-lo.
③ La velocitat lineal \( V \) ve donada per la fórmula \( V = V_1 \cos \alpha \). Aquí, \( V \) representa la velocitat relativa a la peça de treball, concretament la velocitat de mòlta quan la roda de rectificat no fa una alimentació longitudinal. Durant el procés de rectificat, a més del moviment de rotació, la peça també s'avança amb una quantitat d'alimentació \( S \), permetent el moviment alternatiu.
V1=80~120m/min
t = 0,05 ~ 0,10 mm
Residus <0,1 mm
④ Refrigeració: 70% de querosè barrejat amb un 30% d'oli de motor núm. 20, i la roda de rectificat es corregeix abans de l'afilat (pre-puliment).
L'estructura de l'eina de rectificat es mostra a la figura 13.
14. Fus de càrrega i descàrrega ràpida
En el processament de tornejat, sovint s'utilitzen diversos tipus de conjunts de coixinets per ajustar els cercles exteriors i els angles de conicitat de la guia invertida. Ateses les grans mides de lots, els processos de càrrega i descàrrega durant la producció poden donar lloc a temps auxiliars que superen el temps de tall real, la qual cosa condueix a una menor eficiència global de producció. Tanmateix, mitjançant l'ús d'un eix de càrrega i descàrrega ràpida juntament amb una eina de tornejat de carbur d'una sola fulla i de múltiples arestes, podem reduir el temps auxiliar durant el processament de diverses peces de mànigues de coixinets mantenint la qualitat del producte.
Per crear un eix conic senzill i petit, comenceu incorporant una lleugera conicitat de 0,02 mm a la part posterior del cargol. Després d'instal·lar el conjunt de coixinets, el component es fixarà a l'eix mitjançant la fricció. A continuació, utilitzeu una eina de tornejat de múltiples vores d'una sola fulla. Comenceu girant el cercle exterior i, a continuació, apliqueu un angle cònic de 15 °. Un cop hàgiu completat aquest pas, atureu la màquina i utilitzeu una clau anglesa per expulsar la peça de manera ràpida i eficaç, tal com es mostra a la figura 14.
15. Tornejat de peces d'acer endurit
(1) Un dels exemples clau de tornejat de peces d'acer endurit
- Remanufacturació i regeneració de broques endurides d'acer d'alta velocitat W18Cr4V (reparació després de la fractura)
- Calibres de taps de rosca no estàndard de fabricació pròpia (maquinari endurit)
- Tornejat de ferreteria endurida i peces polvoritzades
- Tornejat de calibres de taps llisos de maquinari endurit
- Aixetes per polir rosques modificades amb eines d'acer d'alta velocitat
Per gestionar eficaçment el maquinari endurit i diversos reptespeces de mecanitzat CNCque es troben en el procés de producció, és essencial seleccionar els materials d'eina, els paràmetres de tall, els angles de geometria de l'eina i els mètodes de funcionament adequats per tal d'aconseguir resultats econòmics favorables. Per exemple, quan una brotxa quadrada es fractura i requereix regeneració, el procés de remanufactura pot ser llarg i costós. En lloc d'això, podem utilitzar carbur YM052 i altres eines de tall a l'arrel de la fractura original de la brotxa. Mitjançant la mòlta del capçal de la fulla fins a un angle de rasclet negatiu de -6 ° a -8 °, podem millorar-ne el rendiment. El tall es pot refinar amb una pedra d'oli, utilitzant una velocitat de tall de 10 a 15 m/min.
Després de girar el cercle exterior, procedim a tallar la ranura i, finalment, donar forma al fil, dividint el procés en Turning i tornejat fi. Després d'un tornejat en brut, l'eina s'ha de tornar a afilar i esmolar abans de poder procedir al tornejat fi de la rosca exterior. A més, s'ha de preparar una secció de la rosca interior de la biela i l'eina s'ha d'ajustar després de fer la connexió. En última instància, la brotxa quadrada trencada i desballestada es pot reparar mitjançant el tornejat, restaurant-la amb èxit a la seva forma original.
(2) Selecció de materials d'eina per tornejar peces endurides
① Les noves fulles de carbur com ara YM052, YM053 i YT05 solen tenir una velocitat de tall inferior a 18 m/min i la rugositat superficial de la peça pot arribar a Ra1,6 ~ 0,80 μm.
② L'eina de nitrur de bor cúbic, model FD, és capaç de processar diversos acers endurits i polvoritzatscomponents tornejatsa velocitats de tall de fins a 100 m/min, aconseguint una rugositat superficial de Ra 0,80 a 0,20 μm. A més, l'eina composta de nitrur de bor cúbic, DCS-F, produïda per Capital Machinery Factory de propietat estatal i Guizhou Sixth Grinding Wheel Factory, presenta un rendiment similar.
Tanmateix, l'eficàcia de processament d'aquestes eines és inferior a la del carbur cimentat. Tot i que la força de les eines de nitrur de bor cúbic és inferior a la del carbur cimentat, ofereixen una profunditat d'enganxament més petita i són més cares. A més, el cap de l'eina es pot danyar fàcilment si s'utilitza incorrectament.
⑨ Eines de ceràmica, velocitat de tall de 40-60 m/min, poca resistència.
Les eines anteriors tenen les seves pròpies característiques en el tornejat de peces trempades i s'han de seleccionar segons les condicions específiques de tornejat de diferents materials i diferents dureses.
(3) Tipus de peces d'acer temperat de diferents materials i selecció del rendiment de l'eina
Les peces d'acer tret de diferents materials tenen requisits completament diferents per al rendiment de l'eina amb la mateixa duresa, que es poden dividir aproximadament en les tres categories següents;
① L'acer d'alt aliatge es refereix a l'acer d'eines i acer de matriu (principalment diversos acers d'alta velocitat) amb un contingut total d'elements d'aliatge superior al 10%.
② L'acer d'aliatge es refereix a l'acer d'eines i acer de matriu amb un contingut d'elements d'aliatge del 2-9%, com ara 9SiCr, CrWMn i acer estructural d'aliatge d'alta resistència.
③ Acer al carboni: incloses diverses làmines d'eines de carboni d'acer i acers de cementació com ara T8, T10, acer 15 o acer de cementació d'acer 20, etc.
Per a l'acer al carboni, la microestructura després de l'extinció consisteix en martensita temperada i una petita quantitat de carbur, el que resulta en un rang de duresa de HV800-1000. Això és considerablement inferior a la duresa del carbur de tungstè (WC), el carbur de titani (TiC) en el carbur cimentat i l'A12D3 en les eines ceràmiques. A més, la duresa calenta de l'acer al carboni és inferior a la de la martensita sense elements d'aliatge, normalment no supera els 200 °C.
A mesura que augmenta el contingut d'elements d'aliatge de l'acer, el contingut de carbur a la microestructura després del tremp i el tremp també augmenta, donant lloc a una varietat més complexa de carburs. Per exemple, a l'acer d'alta velocitat, el contingut de carbur pot arribar al 10-15% (en volum) després de l'extinció i el tremp, inclosos els tipus MC, M2C, M6, M3 i 2C. Entre aquests, el carbur de vanadi (VC) posseeix una duresa elevada que supera la de la fase dura dels materials d'eina general.
A més, la presència de múltiples elements d'aliatge millora la duresa calenta de la martensita, permetent-la arribar a uns 600 °C. En conseqüència, la mecanització dels acers endurits amb una macroduresa similar pot variar significativament. Abans de tornejar peces d'acer endurit, és essencial identificar la seva categoria, entendre les seves característiques i seleccionar els materials d'eina, els paràmetres de tall i la geometria de l'eina adequats per completar el procés de tornejat de manera eficaç.
Si voleu saber més o fer una consulta, no dubteu a contactarinfo@anebon.com.
Hora de publicació: 11-nov-2024