Torna aləti
Metal kəsmədə ən çox yayılmış alət dönmə alətidir. Torna dəzgahlarında xarici dairələri, mərkəzdəki delikləri, sapları, yivləri, dişləri və digər formaları kəsmək üçün istifadə olunur. Onun əsas növləri Şəkil 3-18-də göstərilmişdir.
Şəkil 3-18 Torna alətlərinin əsas növləri
1. 10 — Ucu çevirmə aləti 2. 7 — Xarici dairə (daxili deşik çevirmə aləti) 3. 8 — Yiv açma aləti 4. 6 — İp çevirmə aləti 5. 9— Profilə çevirmə aləti
Torna alətləri strukturuna görə bərk tornalama, qaynaq tornalama, dəzgah qısqac tornalama və indeksləşdirilə bilən alətlərə bölünür. İndekslənə bilən torna alətləri artan istifadəsi səbəbindən daha populyarlaşır. Bu bölmə indeksləşdirilə bilən və qaynaq torna alətləri üçün dizayn prinsipləri və texnikalarının təqdim edilməsinə yönəlmişdir.
1. Qaynaq aləti
Qaynaq torna aləti qaynaqla bağlanmış xüsusi formalı bıçaqdan və tutucudan ibarətdir. Bıçaqlar adətən müxtəlif dərəcəli karbid materialından hazırlanır. Alət qolları ümumiyyətlə 45 poladdır və istifadə zamanı xüsusi tələblərə uyğun itilənir. Qaynaq torna alətlərinin keyfiyyəti və onların istifadəsi bıçağın növündən, bıçağın modelindən, alətin həndəsi parametrlərindən və yuvanın formasından və ölçüsündən asılıdır. Taşlama keyfiyyəti və s. Taşlama keyfiyyəti və s.
(1) Qaynaq torna alətlərinin üstünlükləri və mənfi cəhətləri var
Sadə, yığcam quruluşa görə geniş istifadə olunur; alətin yüksək sərtliyi; və yaxşı vibrasiya müqaviməti. Həm də bir çox mənfi cəhətləri var, o cümlədən:
(1) Bıçağın kəsmə performansı zəifdir. Bıçağın kəsmə qabiliyyəti yüksək temperaturda qaynaq edildikdən sonra azalacaq. Qaynaq və itiləmə üçün istifadə edilən yüksək temperatur bıçağın daxili gərginliyə məruz qalmasına səbəb olur. Karbidin xətti uzadılma əmsalı alət gövdəsinin yarısı olduğundan, bu, karbiddə çatların yaranmasına səbəb ola bilər.
(2) Alət tutucusu təkrar istifadə edilə bilməz. Alət tutucusu təkrar istifadə oluna bilmədiyi üçün xammal israf edilir.
(3) Köməkçi dövr çox uzundur. Aləti dəyişdirmək və quraşdırmaq çox vaxt aparır. Bu, CNC maşınlarının, avtomatik emal sistemlərinin və ya avtomatik dəzgahların tələblərinə uyğun gəlmir.
(2) Alət tutucu yivinin növü
Qaynaqlanmış dönmə alətləri üçün bıçağın formasına və ölçüsünə uyğun olaraq alət sapı yivləri hazırlanmalıdır. Alət sapı yivlərinə yivlər, yarımkeçirici yivlər, qapalı yivlər və möhkəmləndirilmiş yarımkeçirici yivlər daxildir. Şəkil 3-19-da göstərildiyi kimi.
Şəkil 3-19 Alət sahibinin həndəsəsi
Keyfiyyətli qaynaq təmin etmək üçün alət tutacağı yivi aşağıdakı tələblərə cavab verməlidir:
(1) Qalınlığa nəzarət edin. (1) Kesici gövdəsinin qalınlığına nəzarət edin.
(2) Bıçaq və alət tutucu yivi arasındakı boşluğa nəzarət edin. Bıçaq və alət tutucusu yivi arasındakı boşluq çox böyük və ya kiçik olmamalıdır, adətən 0,050,15 mm-dir. Qövs birləşməsi mümkün qədər vahid olmalıdır və maksimum yerli boşluq 0,3 mm-dən çox olmamalıdır. Əks təqdirdə, qaynağın gücü təsirlənəcəkdir.
(3) Alət tutucu yivinin səthi pürüzlülüyünə nəzarət edin. Alət sahibinin yivinin səthi pürüzlülük Ra=6,3 mm-dir. Bıçağın səthi düz və hamar olmalıdır. Qaynaqdan əvvəl, yağ varsa, alət tutucusunun yivi təmizlənməlidir. Qaynaq sahəsinin səthini təmiz saxlamaq üçün onu fırçalamaq üçün qumlama və ya spirt və ya benzin istifadə edə bilərsiniz.
Bıçağın uzunluğuna nəzarət edin. Normal şəraitdə alət tutucunun yivinə yerləşdirilən bıçaq itilənməyə imkan vermək üçün 0,20,3 mm çıxmalıdır. Alət sahibinin yivi bıçaqdan 0,20,3 mm daha uzun ola bilər. Qaynaqdan sonra alət gövdəsi qaynaqlanır. Səliqəli bir görünüş üçün artıqlığı çıxarın.
(3) Bıçağın lehimləmə prosesi
Sərt lehim sementlənmiş karbid bıçaqlarını qaynaq etmək üçün istifadə olunur (bərk lehim 450degC-dən yüksək ərimə temperaturu olan odadavamlı və ya lehimləmə materialıdır). Lehim adətən ərimə nöqtəsindən 3050 dərəcə yuxarı olan ərimiş vəziyyətə qədər qızdırılır. Flux, lehimin səthinə nüfuz etmədən və diffuziyadan qoruyurişlənmiş komponentlər. Həm də lehimin qaynaqlanmış komponentlə qarşılıqlı əlaqəsinə imkan verir. Ərimə hərəkəti karbid bıçağının yuvaya möhkəm qaynaqlanmasına səbəb olur.
Qaz alov qaynağı və yüksək tezlikli qaynaq kimi bir çox lehimləmə istilik texnikası mövcuddur. Elektrik kontaktlı qaynaq ən yaxşı istilik üsuludur. Mis blok və kəsici başlıq arasındakı təmas nöqtəsindəki müqavimət ən yüksəkdir və bu, yüksək temperaturun yaranacağı yerdir. Kesici gövdəsi əvvəlcə qırmızı olur və sonra istilik bıçağa ötürülür. Bu, bıçağın yavaş-yavaş istiləşməsinə və temperaturun tədricən artmasına səbəb olur. Çatların qarşısının alınması vacibdir.
Bıçaq "həddindən artıq yanmır", çünki material əriyən kimi elektrik enerjisi kəsilir. Elektrik kontakt qaynaqının bıçaq çatlarını və lehimləməni azaltdığı sübut edilmişdir. Lehimləmə asan və sabitdir, keyfiyyətlidir. Lehimləmə prosesi yüksək tezlikli qaynaqlardan daha az səmərəlidir və bir çox kənarları olan alətləri lehimləmək çətindir.
Lehimləmə keyfiyyəti bir çox amillərdən təsirlənir. Lehimləmə materialı, axını və istilik üsulu düzgün seçilməlidir. Karbid lehimləmə aləti üçün materialın ərimə nöqtəsi kəsmə temperaturundan yüksək olmalıdır. Kəsmə üçün yaxşı bir materialdır, çünki bıçağın yapışma gücünü saxlaya bilir, eyni zamanda axıcılığını, nəmliyini və istilik keçiriciliyini qoruyur. Sementlənmiş karbid bıçaqlarını lehimləmə zamanı adətən aşağıdakı lehimləmə materiallarından istifadə olunur:
(1) Təmiz mis və ya mis-nikel ərintisi (elektrolitik) ərimə temperaturu təxminən 10001200degC-dir. İcazə verilən iş temperaturu 700900degC-dir. Bu, ağır iş yükü olan alətlərlə istifadə edilə bilər.
(2) 900920degC & 500600degC arasında ərimə temperaturu olan mis-sink və ya 105# doldurucu metal. Orta yüklü alətlər üçün uyğundur.
Gümüş-mis ərintinin ərimə nöqtəsi 670820. Onun maksimum işləmə temperaturu 400 dərəcədir. Bununla belə, aşağı kobalt və ya yüksək titan karbidli dəqiq dönmə alətlərini qaynaq etmək üçün uyğundur.
Lehimləmə keyfiyyəti axının seçilməsi və tətbiqi ilə çox təsirlənir. Flux, lehimlənəcək iş parçasının səthindəki oksidləri çıxarmaq, nəmlənmə qabiliyyətini artırmaq və qaynağı oksidləşmədən qorumaq üçün istifadə olunur. Karbid alətləri lehimləmək üçün iki axın istifadə olunur: susuzlaşdırılmış Borax Na2B4O2 və ya susuzlaşdırılmış Borax 25% (kütləvi hissə) + borik turşusu 75% (kütləvi hissə). Lehimləmə temperaturu 800 ilə 1000 dərəcə arasında dəyişir. Boraxı əritməklə, soyuduqdan sonra əzməklə susuzlaşdırmaq olar. süzmək. YG alətlərini lehimləyərkən, susuzlaşdırılmış boraks adətən daha yaxşıdır. Qurudulmuş borax (kütləvi fraksiya) 50% + borik (kütləvi) 35% + susuzlaşdırılmış kalium (kütləvi fraksiya) ftorid (15%) düsturundan istifadə edərək YT alətlərini lehimləyərkən qənaətbəxş nəticələr əldə edə bilərsiniz.
Kalium flüoridin əlavə edilməsi titan karbidin nəmlənmə qabiliyyətini və ərimə qabiliyyətini yaxşılaşdıracaq. Yüksək titan ərintilərini (YT30 və YN05) lehimləmə zamanı qaynaq gərginliyini azaltmaq üçün adətən 0,1 ilə 0,5 mm arasında aşağı temperatur istifadə olunur. Bıçaqlar və alət tutacaqları arasında kompensasiya contası kimi tez-tez karbon polad və ya dəmir-nikel istifadə olunur. Termal gərginliyi azaltmaq üçün bıçağı izolyasiya etmək lazımdır. Adətən dönmə aləti temperaturu 280°C olan sobaya yerləşdirilir. 320degC-də üç saat izolyasiya edin və sonra sobada və ya asbest və ya saman kül tozunda yavaş-yavaş soyudun.
(4) Qeyri-üzvi birləşmə
Qeyri-üzvi bağlama, bıçaqları birləşdirmək üçün kimya, mexanika və fizikanı birləşdirən fosfor məhlulu və qeyri-üzvi mis tozundan istifadə edir. Qeyri-üzvi birləşmə lehimləmə ilə müqayisədə istifadə etmək daha asandır və bıçaqda daxili gərginliyə və ya çatlara səbəb olmur. Bu üsul xüsusilə keramika kimi qaynaqlanması çətin olan bıçaq materialları üçün faydalıdır.
Xarakterik əməliyyatlar və emalın praktiki halları
4. Kənar meyl bucağının seçilməsi və əyilmənin kəsilməsi
（1）Kəsmə kəsimi uzun müddətdir mövcud olan bir anlayışdır.
Düzbucaqlı kəsmə alətin kəsici bıçağının kəsmə hərəkətinin gedəcəyi istiqamətə paralel olduğu kəsmədir. Konik kəsmə alətin kəsici kənarının kəsici hərəkət istiqamətinə perpendikulyar olmamasıdır. Rahatlıq olaraq, yemin təsirini nəzərə almamaq olar. Əsas hərəkət sürətinə və ya kənar meyl bucaqlarına lss=0 perpendikulyar olan kəsmə düz bucaqlı kəsmə hesab edilir. Bu, Şəkil 3-9-da göstərilmişdir. Əsas hərəkət sürəti və ya kənar meyl bucaqları lss0 ilə perpendikulyar olmayan kəsmə əyri bucaq kəsmə adlanır. Məsələn, Şəkil 3-9.b-də göstərildiyi kimi, yalnız bir kəsici kənar kəsildikdə, bu, sərbəst kəsmə kimi tanınır. Konik kəsmə metal kəsmədə ən çox yayılmışdır.
Şəkil 3-9 Düzbucaqlı kəsmə və əyilmə ilə kəsmə
(2) Konik kəsmənin kəsmə prosesinə təsiri
1. Çipin çıxış istiqamətinə təsir etmək
Şəkil 3-10 boru fitinqini çevirmək üçün xarici dönmə alətindən istifadə edildiyini göstərir. Kəsmədə yalnız əsas kəsici kənar iştirak etdikdə, kəsici təbəqədə olan M hissəcik (hissənin mərkəzi ilə eyni hündürlükdə olduğunu nəzərə alsaq) alətin qarşısındakı ekstruziya altında çip halına gəlir və ön hissə boyunca axır. Çip axınının istiqaməti ilə kənar meyl bucağı arasındakı əlaqə vahid gövdəsini MBCDFHGM ilə ortoqonal müstəvi və kəsici müstəvi və M nöqtəsi vasitəsilə onlara paralel olan iki təyyarə ilə kəsməkdir.
Şəkil 3-10 λ-lərin axın çipinin istiqamətinə təsiri
MBCD Şəkil 3-11-də əsas müstəvidir. ls=0 olduqda, MBEF Şəkil 3-11-də cəbhə, MDF müstəvisi isə ortoqonal və normal müstəvidir. M nöqtəsi indi kəsici kənara perpendikulyardır. Çiplər atıldıqda, M kəsici kənarın istiqaməti boyunca sürətin tərkib hissəsidir. MF kəsici kənara perpendikulyar olaraq paraleldir. Şəkil 3-10a-da göstərildiyi kimi, bu nöqtədə, Çiplər yaya bənzər bir forma əyilmiş və ya düz bir xəttlə axır. Əgər ls müsbət qiymətə malikdirsə, onda MGEF müstəvisi öndədir və əsas hərəkətin kəsmə sürəti vcM kəsici kənar MG ilə paralel deyil. Hissəciyin M sürəticnc torna komponentləriVT kəsici kənar istiqamətində alətə nisbətən MG-yə doğru işarə edir. M nöqtəsi öndən axan və vT-dən təsirlənən çipə çevrildikdə çipin sürəti vl normal müstəvi MDK-dan psl çip bucağı ilə kənara çıxacaq. Ls böyük dəyərə malik olduqda, çiplər səthin işlənməsi istiqamətində axacaq.
Şəkil 3-10b və 3-11-də göstərildiyi kimi MIN təyyarəsi çip axını kimi tanınır. Ls mənfi dəyərə malik olduqda, kəsici kənar istiqamətində sürət komponenti vT GM-ə işarə edərək tərsinə çevrilir. Bu, çiplərin normal müstəvidən ayrılmasına səbəb olur. Axın maşının səthinə doğru əks istiqamətdədir. Şəkil 3-10.c-də göstərildiyi kimi. Bu müzakirə yalnız sərbəst kəsmə zamanı ls-in təsiri haqqındadır. Alətin ucunda, kiçik kəsici kənarda və çip yivində metalın plastik axını, xarici dairələrin fırlanmasının faktiki emal prosesi zamanı çiplərin axmasının istiqamətinə təsir göstərəcəkdir. Şəkil 3-12 deşiklərin və qapalı deliklərin vurulmasını göstərir. Kəsmə kənarının meylinin çip axınına təsiri. Dəliksiz sapa toxunduqda ls dəyəri müsbətdir, lakin deşikli ipə toxunduqda mənfi qiymətdir.
Şəkil 3-11 Oblique kəsici çip axını istiqaməti
2. Faktiki dırmıq və küt radiuslar təsirlənir
ls = 0 olduqda, sərbəst kəsmədə, ortoqonal müstəvidə və çip axını müstəvisində dırmıq bucaqları təxminən bərabərdir. Əgər ls sıfır deyilsə, bu, fişlər çıxarıldıqda kəsici kənarın kəskinliyinə və sürtünmə müqavimətinə həqiqətən təsir edə bilər. Çip axını müstəvisində effektiv dırmıq bucaqları ge və kəsici kənarın geniş radiusları ölçülməlidir. Şəkil 3-13 əsas kənarın M nöqtəsindən keçən normal müstəvinin həndəsəsini çip axını müstəvisinin küt radiusları ilə müqayisə edir. Kəskin kənar vəziyyətində, normal müstəvi rn küt radiusun yaratdığı qövsü göstərir. Bununla belə, çip axınının profilində kəsmə bir ellipsin bir hissəsidir. Uzun ox boyunca əyrilik radiusu faktiki kəsici kənar küt radius redir. Şəkil 3-11 və 3-13-də həndəsi əlaqə rəqəmlərindən aşağıdakı təxmini düstur hesablana bilər.
Yuxarıdakı düstur göstərir ki, mütləq dəyər ls artdıqca re artır, ge isə azalır. Əgər ls=75deg, gn=10deg isə rn=0.020.15mm ilə o zaman ge 70deg qədər böyük ola bilər. re həmçinin 0,0039 mm qədər kiçik ola bilər. Bu, kəsici kənarı çox kəskin edir və o, az miqdarda arxa kəsmə istifadə edərək mikro kəsmə (ap0.01mm) əldə edə bilər. Şəkil 3-14, ls 75 dərəcə təyin edildikdə, xarici alətin kəsici mövqeyini göstərir. Alətin əsas və köməkçi kənarları düz xəttə düzülmüşdür. Alətin kəsici kənarı son dərəcə kəskindir. Kəsmə zamanı kəsici kənar sabitlənmir. Xarici silindrik səthlə də tangensdir. Quraşdırma və tənzimləmə asandır. Alət karbon poladdan yüksək sürətli tornalama işləri üçün uğurla istifadə edilmişdir. O, həmçinin yüksək möhkəmlikli polad kimi emal edilməsi çətin olan materialın emalını başa çatdırmaq üçün istifadə edilə bilər.
Şəkil 3-12 İp vurma zamanı kənar meyl bucağının çip axını istiqamətinə təsiri
Şəkil 3-13 rn və re həndəsələrinin müqayisəsi
3. Alət ucunun zərbəyə davamlılığı və gücü təsirlənir
ls mənfi olduqda, Şəkil 3-15b-də göstərildiyi kimi, alətin ucu kəsici kənar boyunca ən aşağı nöqtə olacaqdır. Kəsmə kənarları içəriyə kəsildikdəprototip hissələriiş parçası ilə ilk təsir nöqtəsi alət ucu (go müsbət dəyərə malik olduqda) və ya ön tərəfdir (mənfi olduqda) Bu, yalnız ucunu qoruyur və gücləndirmir, həm də zədələnmə riskini azaltmağa kömək edir. Böyük dırmıq bucağı olan bir çox alət mənfi kənar meylindən istifadə edir. Onlar həm gücü artıra, həm də alət ucuna təsirini azalda bilər. Bu nöqtədə arxa qüvvə Fp artır.
Şəkil 3-14 Sabit ucu olmayan böyük bıçaq bucağı çevirmə aləti
4. Daxil və xaricə kəsmə sabitliyinə təsir edir.
ls = 0 olduqda kəsici kənar iş parçasını demək olar ki, eyni vaxtda kəsir və kəsir, kəsici qüvvə qəfil dəyişir və zərbə böyükdür; ls sıfır olmadıqda, kəsici kənar tədricən iş parçasına daxil olur və kəsilir, təsir kiçik olur və kəsmə daha hamar olur. Məsələn, böyük spiral bucaqlı silindrik frezeler və uc dəyirmanlar köhnə standart freze kəsicilərə nisbətən daha kəskin kəsici kənarlara və daha hamar kəsicilərə malikdir. İstehsalın səmərəliliyi 2 ilə 4 dəfə artır və Ra səthi pürüzlülük dəyəri 3,2 mm-dən az ola bilər.
5. Kəsmə kənarı forması
Alətin kəsici kənar forması alətin ağlabatan həndəsi parametrlərinin əsas məzmunlarından biridir. Alətin bıçaq şəklindəki dəyişikliklər kəsmə modelini dəyişir. Sözdə kəsmə nümunəsi emal ediləcək metal təbəqənin kəsici kənar tərəfindən çıxarıldığı qayda və formaya aiddir. Bu, qabaqcıl yükün ölçüsünə, gərginlik şərtlərinə, alətin xidmət müddətinə və işlənmiş səthin keyfiyyətinə təsir göstərir. gözləyin. Bir çox qabaqcıl alətlər bıçaq formalarının ağlabatan seçimi ilə sıx bağlıdır. Qabaqcıl praktik alətlər arasında bıçaq formaları aşağıdakı növlərə ümumiləşdirilə bilər:
(1) Kəsici kənarın bıçağının formasını gücləndirin. Bu bıçaq forması əsasən kəsici kənarın gücünü gücləndirmək, kəsici kənar bucağını artırmaq, kəsici kənarın vahid uzunluğuna yükü azaltmaq və istilik yayılması şəraitini yaxşılaşdırmaq üçündür. Şəkil 3-8-də göstərilən bir neçə alət ucu formasına əlavə olaraq, qövs kənarı formaları (qövs kənarını döndərən alətlər, qövs kənarını aşındıran üz frezeleri, qövs kənarı qazma uçları və s.), çoxlu iti bucaq kənar formaları (qazma uçları) var. və s.) ) gözləyin;
(2) Qalıq sahəni azaldan kənar forması. Bu kənar forması, əsasən, böyük yemli torna alətləri və silecekləri olan üz frezeleri, üzən qazma alətləri və silindrik silecekləri olan adi qazma alətləri kimi alətləri bitirmək üçün istifadə olunur. reamers və s.;
Şəkil 3-15 Aləti kəsərkən kənar meyl bucağının zərbə nöqtəsinə təsiri
(3) Kəsmə təbəqəsinin kənarını əsaslı şəkildə paylayan və çipləri rəvan şəkildə boşaldan bıçaq forması. Bu tip bıçaq formasının xarakteristikası ondan ibarətdir ki, o, geniş və nazik kəsici təbəqəni bir neçə ensiz çiplərə bölür ki, bu da çiplərin hamar şəkildə boşaldılmasına imkan vermir, həm də irəliləmə sürətini artırır. Məbləği verin və bölmənin kəsmə gücünü azaldın. Məsələn, adi düz kənarlı kəsici bıçaqlarla müqayisədə iki pilləli kənar kəsici bıçaqlar Şəkil 3-16-da göstərildiyi kimi əsas kəsici kənarı üç hissəyə bölür. Çiplər də müvafiq olaraq üç zolağa bölünür. Çiplər və iki divar arasındakı sürtünmə azalır, bu da çiplərin bloklanmasının qarşısını alır və kəsici qüvvəni çox azaldır. Kəsmə dərinliyi artdıqca azalma sürəti artır və təsir daha yaxşı olur. Eyni zamanda, kəsmə temperaturu azalır və alətin ömrü yaxşılaşdırılır. Bu tip bıçaq formasına aid çoxlu alətlər var, məsələn, pilləli frezeler, pilləli kənar frezeler, pilləli kənar mişar bıçaqları, çipli qazma bitləri, pilləli dişli qarğıdalı frezeləri və dalğa kənarı frezeler. Və təkərlə kəsilmiş broşlar və s.;
Şəkil 3-16 İki pilləli kənar kəsici bıçaq
(4) Digər xüsusi formalar. Xüsusi bıçaq formaları hissənin emal şərtlərinə və onun kəsmə xüsusiyyətlərinə cavab vermək üçün hazırlanmış bıçaq formalarıdır. Şəkil 3-17 qurğuşun-pirinc emalı üçün istifadə olunan ön yuyucu taxtanın formasını göstərir. Bu bıçağın əsas kəsici kənarı çoxlu üçölçülü tağlarda formalaşmışdır. Kəsmə kənarındakı hər bir nöqtə mənfidən sıfıra, sonra isə müsbətə doğru artan meyl bucağına malikdir. Bu, zibilin lent şəklində çiplərə sıxılmasına səbəb olur.
Anebon həmişə “Yüksək keyfiyyətdə 1-ci olun, böyümə üçün kredit və etibarlılığa əsaslanmaq” fəlsəfəsini dəstəkləyir. Anebon Adi Endirimli 5 Axis Precision Xüsusi Sürətli Prototip üçün evdən və xaricdən əvvəlki və yeni perspektivlərə tam şəkildə xidmət etməyə davam edəcək.5 oxlu cnc frezeTorna Emalı, Anebon-da yüksək keyfiyyətlə başlamaq üçün şüarımız olaraq, biz materialların tədarükündən emala qədər tamamilə Yaponiya istehsalı olan məhsullar istehsal edirik. Bu, ölkənin hər yerindən olan müştərilərə inamlı şəkildə istifadə etməyə imkan verir.
Çin istehsal prosesləri, metal freze xidmətləri və sürətli prototipləmə xidməti. Anebon bizim prinsipimiz kimi “məqbul qiymətlər, səmərəli istehsal vaxtı və yaxşı satış sonrası xidmət” hesab edir. Anebon qarşılıqlı inkişaf və faydalar üçün daha çox müştəri ilə əməkdaşlıq etməyə ümid edir. Potensial alıcıları bizimlə əlaqə saxlamağa dəvət edirik.
Göndərmə vaxtı: 14 dekabr 2023-cü il