Çarpaz sürüşmə oturacağı, mürəkkəb quruluşu və müxtəlif növləri ilə xarakterizə olunan dəzgahın mühüm komponentidir. Çarpaz sürüşmə oturacağının hər bir interfeysi birbaşa onun eninə keçid nöqtələrinə uyğun gəlir. Bununla belə, beş oxlu universal sürüşmədən beş oxlu ağır kəsici sürüşməyə keçərkən, çarpaz sürüşmə oturacağında, çarpaz və bələdçi rels bazasında dəyişikliklər eyni vaxtda baş verir. Əvvəllər bazar tələblərini ödəmək üçün böyük komponentlər yenidən dizayn edilməli idi ki, bu da uzun müddətə, yüksək xərclərə və zəif bir-birini əvəz etməyə səbəb olurdu.
Bu problemi həll etmək üçün universal interfeyslə eyni xarici interfeys ölçüsünü saxlamaq üçün yeni çarpaz sürüşmə oturacaq strukturu hazırlanmışdır. Bu, eninə və ya digər böyük struktur komponentlərinə dəyişiklik tələb etmədən, eyni zamanda sərtlik tələblərini ödəməklə beş oxlu ağır yük kəsici slaydın quraşdırılmasına imkan verir. Bundan əlavə, emal texnologiyasındakı təkmilləşdirmələr çarpaz sürüşmə oturacaqlarının istehsalının dəqiqliyini artırdı. Bu tip struktur optimallaşdırma, əlaqəli emal üsulları ilə birlikdə sənaye daxilində təşviq və tətbiq üçün tövsiyə olunur.
1. Giriş
Məlumdur ki, gücün və fırlanma momentinin ölçüsü beş oxlu başlığın quraşdırma kəsişməsinin formasına təsir göstərir. Beş oxlu universal sürüşmə ilə təchiz edilmiş şüa sürüşmə oturacağı xətti rels vasitəsilə universal modul şüaya qoşula bilər. Bununla belə, yüksək güclü və yüksək torklu beş oxlu ağır yük kəsici slayd üçün quraşdırma kəsiyi adi universal sürüşmə ilə müqayisədə 30%-dən çox böyükdür.
Nəticədə, şüa sürüşmə oturacağının dizaynında təkmilləşdirmələrə ehtiyac var. Bu yenidən dizaynda əsas yenilik universal beş oxlu sürüşmənin şüa sürüşmə oturacağı ilə eyni şüanı paylaşmaq imkanıdır. Bu yanaşma modul platformanın qurulmasını asanlaşdırır. Bundan əlavə, o, müəyyən dərəcədə ümumi sərtliyi artırır, istehsal dövrünü qısaldır, istehsal xərclərini əhəmiyyətli dərəcədə azaldır və bazar dəyişikliklərinə daha yaxşı uyğunlaşma imkanı verir.
Adi toplu tipli şüa sürüşmə oturacağının strukturuna giriş
Adi beş oxlu sistem ilk növbədə iş dəzgahı, bələdçi rels oturacağı, şüa, şüa sürüşmə oturacağı və beş oxlu sürüşmə kimi böyük komponentlərdən ibarətdir. Bu müzakirə Şəkil 1-də göstərildiyi kimi şüa sürüşmə oturacağının əsas strukturuna yönəldilmişdir. İki şüa sürüşmə oturacaq dəsti simmetrikdir və yuxarı, orta və aşağı dayaq lövhələrindən ibarətdir və cəmi səkkiz komponentdən ibarətdir. Bu simmetrik şüa sürüşmə oturacaqları bir-birinə baxır və dayaq lövhələrini bir-birinə sıxır, nəticədə qucaqlayan strukturu olan “ağız” formalı şüa sürüşmə oturacağı yaranır (Şəkil 1-də yuxarı görünüşə baxın). Əsas görünüşdə göstərilən ölçülər şüanın hərəkət istiqamətini əks etdirir, sol görünüşdəki ölçülər isə şüa ilə əlaqə üçün kritikdir və xüsusi tolerantlıqlara riayət etməlidir.
Fərdi şüa sürüşmə oturacağı nöqteyi-nəzərindən, emal prosesini asanlaşdırmaq üçün “I” formalı qovşağındakı yuxarı və aşağı altı qrup sürüşmə birləşmə səthləri (geniş üst və dar orta hissəyə malikdir) bir emal səthində cəmləşmişdir. Bu tənzimləmə incə emal vasitəsilə müxtəlif ölçülü və həndəsi dəqiqliklərin əldə edilməsini təmin edir. Dəstək plitələrinin yuxarı, orta və aşağı qrupları sadəcə konstruktiv dəstək rolunu oynayır və onları sadə və praktik edir. Adi zərf quruluşu ilə hazırlanmış beş oxlu sürüşmənin kəsişmə ölçüləri hazırda 420 mm × 420 mm-dir. Bundan əlavə, beş oxlu sürüşmənin işlənməsi və yığılması zamanı səhvlər yarana bilər. Son düzəlişləri yerinə yetirmək üçün yuxarı, orta və aşağı dayaq plitələri qapalı vəziyyətdə boşluqları saxlamalıdır, sonradan bərkimiş qapalı döngə quruluşu yaratmaq üçün enjeksiyon qəlibləri ilə doldurulur. Bu tənzimləmələr Şəkil 1-də göstərildiyi kimi, xüsusilə də örtüyən çarpaz sürüşmə oturacağında xətalara səbəb ola bilər. 1050 mm və 750 mm-lik iki xüsusi ölçü çarpaz şüa ilə birləşmə üçün çox vacibdir.
Modul dizayn prinsiplərinə uyğun olaraq, bu ölçülər uyğunluğu qorumaq üçün dəyişdirilə bilməz, bu da dolayı yolla eninə sürüşmə oturacağının genişlənməsini və uyğunlaşmasını məhdudlaşdırır. Bu konfiqurasiya müəyyən bazarlarda müvəqqəti olaraq müştəri tələblərini ödəyə bilsə də, bu gün sürətlə inkişaf edən bazar ehtiyaclarına uyğun gəlmir.
İnnovativ strukturun və emal texnologiyasının üstünlükləri
3.1 İnnovativ struktura giriş
Bazar proqramlarının təşviqi insanlara aerokosmik emal haqqında daha dərindən anlayış təmin etdi. Xüsusi emal hissələrində yüksək tork və yüksək gücə artan tələbat sənayedə yeni tendensiyaya səbəb oldu. Bu tələbə cavab olaraq, beş oxlu başlıqla istifadə üçün nəzərdə tutulmuş və daha böyük en kəsiyi özündə əks etdirən yeni çarpaz sürüşmə oturacağı hazırlanmışdır. Bu dizaynın əsas məqsədi yüksək tork və güc tələb edən ağır kəsmə prosesləri ilə bağlı problemləri həll etməkdir.
Bu yeni çarpaz sürüşmə oturacağının innovativ strukturu Şəkil 2-də təsvir edilmişdir. O, universal sürüşməyə bənzər şəkildə təsnif edilir və iki dəst simmetrik çarpaz sürüşmə oturacaqlarından, iki dəst üst, orta və aşağı dayaq lövhələrindən ibarətdir və hamısı bir-birinə uyğundur. hərtərəfli əhatə edən tipli struktur.
Yeni dizaynla ənənəvi model arasındakı əsas fərq, adi dizaynlarla müqayisədə 90° fırlanan çarpaz sürüşmə oturacağının və dayaq lövhələrinin oriyentasiyasındadır. Ənənəvi çarpaz sürüşmə oturacaqlarında dayaq lövhələri əsasən dəstəkləyici funksiyanı yerinə yetirir. Bununla belə, yeni konstruksiya sürüşmə qurğusunun səthlərini çarpaz sürüşmə oturacağının həm yuxarı, həm də aşağı dayaq lövhələrinə birləşdirərək adi modeldən fərqli olaraq parçalanmış struktur yaradır. Bu dizayn yuxarı və aşağı sürüşdürmə birləşmə səthlərinin çarpaz sürüşmə oturacağındakı sürüşmə birləşmə səthi ilə eyni düzənli olmasını təmin etmək üçün onları dəqiq tənzimləməyə və tənzimləməyə imkan verir.
Əsas konstruksiya indi iki dəst simmetrik çarpaz sürüşmə oturacaqlarından ibarətdir, yuxarı, orta və aşağı dayaq lövhələri "T" şəklində düzülmüş, daha geniş üst və daha dar dibi var. Şəkil 2-nin sol tərəfindəki 1160mm və 1200mm ölçüləri çarpaz şüanın hərəkəti istiqamətində uzanır, 1050mm və 750mm-lik əsas paylaşılan ölçülər isə ənənəvi çarpaz sürüşmə oturacağının ölçülərinə uyğun olaraq qalır.
Bu dizayn yeni çarpaz sürüşmə oturacağına adi versiya ilə eyni açıq çarpazı tamamilə paylaşmağa imkan verir. Bu yeni çarpaz sürüşmə oturacağı üçün istifadə edilən patentləşdirilmiş proses, enjeksiyon qəlibindən istifadə edərək dayaq lövhəsi ilə çarpaz sürüşmə oturacağı arasındakı boşluğu doldurmağı və bərkitməyi əhatə edir, beləliklə, 600 mm x 600 mm beş oxlu ağır kəsici sürüşməni yerləşdirə bilən ayrılmaz qucaqlama quruluşunu formalaşdırır. .
Şəkil 2-nin sol görünüşündə göstərildiyi kimi, beş oxlu ağır yük kəsici sürüşməni təmin edən çarpaz sürüşmə oturacağındakı yuxarı və aşağı sürüşdürmə birləşmə səthləri parçalanmış struktur yaradır. Potensial emal səhvlərinə görə, sürüşdürmə yerləşdirmə səthi və digər ölçülü və həndəsi dəqiqlik aspektləri eyni üfüqi müstəvidə uzanmaya bilər, emal prosesini çətinləşdirir. Bunun işığında, bu bölünmüş struktur üçün keyfiyyətli montaj dəqiqliyini təmin etmək üçün müvafiq proses təkmilləşdirmələri həyata keçirilmişdir.
3.2 Birgə daşlama prosesinin təsviri
Tək şüa sürüşmə oturacağının yarı işlənməsi dəqiq bir freze maşını ilə tamamlanır və yalnız bitirmə ehtiyatı qalır. Burada izah etmək lazımdır və yalnız bitirmə daşları ətraflı izah olunur. Xüsusi üyütmə prosesi aşağıdakı kimi təsvir edilmişdir.
1) İki simmetrik şüa sürüşmə oturacağı bir hissəli istinad daşlamaya məruz qalır. Alətlər Şəkil 3-də təsvir edilmişdir. A səthi kimi istinad edilən bitirmə səthi yerləşdirmə səthi kimi xidmət edir və bələdçi rels dəyirmanına bərkidilir. İstinad daşıyıcı səthi B və texnoloji istinad səthi C onların ölçülü və həndəsi dəqiqliyinin rəsmdə göstərilən tələblərə cavab verməsini təmin etmək üçün torpaqlanır.
2) Yuxarıda qeyd olunan strukturda müştərək olmayan xətanın işlənməsi problemini həll etmək üçün biz xüsusi olaraq dörd sabit dayaq bərabər hündürlükdə blok aləti və iki alt dayaq bərabər hündürlükdə blok aləti hazırlamışıq. 300 mm dəyəri bərabər hündürlük ölçmələri üçün çox vacibdir və vahid hündürlüyü təmin etmək üçün rəsmdə göstərilən spesifikasiyalara uyğun işlənməlidir. Bu, Şəkil 4-də təsvir edilmişdir.
3) Simmetrik şüa sürüşmə oturacaqlarının iki dəsti xüsusi alətlərdən istifadə etməklə üz-üzə bərkidilir (bax Şəkil 5). Bərabər hündürlükdə dörd dəst sabit dayaq blokları montaj delikləri vasitəsilə şüa sürüşmə oturacaqlarına birləşdirilir. Bundan əlavə, bərabər hündürlüyə malik iki dəst alt dayaq bloku kalibrlənir və istinad dayaq səthi B və prosesin istinad səthi C ilə birlikdə sabitlənir. Bu quraşdırma simmetrik şüa sürüşmə oturacaqlarının hər iki dəstinin eyni hündürlükdə yerləşdirilməsini təmin edir. dayaq səthi B, proses istinad səthi C şüa sürüşmə oturacaqlarının düzgün düzüldüyünü yoxlamaq üçün istifadə olunur.
Koplanar emal başa çatdıqdan sonra, hər iki şüa sürüşmə oturacaq dəstinin sürüşdürmə birləşmə səthləri müştərək olacaqdır. Bu emal onların ölçülü və həndəsi dəqiqliyini təmin etmək üçün bir keçiddə baş verir.
Sonra, montaj digər sürüşmə əlaqə səthinin üyüdülməsinə imkan verən əvvəllər işlənmiş səthi sıxmaq və yerləşdirmək üçün çevrilir. Taşlama prosesi zamanı alətlə sabitlənmiş bütün şüa sürüşmə oturacağı bir keçiddə zımparalanır. Bu yanaşma, hər bir sürüşmə əlaqə səthinin arzu olunan düzənli xüsusiyyətlərə nail olmasını təmin edir.
Şüa sürüşmə oturacağının statik sərtlik təhlili məlumatlarının müqayisəsi və yoxlanılması
4.1 Təyyarə freze gücünün bölünməsi
Metal kəsmədə,CNC freze tornamüstəvi freze zamanı qüvvə alətə təsir edən üç tangensial komponentə bölünə bilər. Bu komponent qüvvələri dəzgahların kəsici sərtliyini qiymətləndirmək üçün həlledici göstəricilərdir. Bu nəzəri məlumatların yoxlanılması statik sərtlik testlərinin ümumi prinsiplərinə uyğundur. Emal alətinə təsir edən qüvvələri təhlil etmək üçün biz praktiki testləri nəzəri qiymətləndirmələrə çevirməyə imkan verən sonlu elementlərin təhlili metodundan istifadə edirik. Bu yanaşma şüa sürüşmə oturacağının dizaynının uyğun olub olmadığını qiymətləndirmək üçün istifadə olunur.
4.2 Təyyarənin ağır kəsici parametrlərinin siyahısı
Kəsicinin diametri (d): 50 mm
Dişlərin sayı (z): 4
Mil sürəti (n): 1000 rpm
Qidalanma sürəti (vc): 1500 mm/dəq
Freze eni (ae): 50 mm
Frezeleme geri kəsmə dərinliyi (ap): 5 mm
Hər bir inqilab (ar): 1,5 mm
Diş başına yem (in): 0,38 mm
Tangensial freze qüvvəsi (fz) düsturla hesablana bilər:
\[ fz = 9.81 \dəfə 825 \dəfə ap^{1.0} \dəfə af^{0.75} \dəfə ae^{1.1} \dəfə d^{-1.3} \dəfə n^{-0.2} \dəfə z^{ 60^{-0,2}} \]
Bunun nəticəsində \( fz = 3963.15 \, N \) qüvvəsi yaranır.
Emal prosesi zamanı simmetrik və asimmetrik freze amillərini nəzərə alaraq, aşağıdakı qüvvələrə sahibik:
- FPC (X oxu istiqamətində qüvvə): \( fpc = 0.9 \times fz = 3566.84 \, N \)
- FCF (Z oxu istiqamətində qüvvə): \( fcf = 0,8 \ dəfə fz = 3170,52 \, N \)
- FP (Y oxu istiqamətində qüvvə): \( fp = 0,9 \ dəfə fz = 3566,84 \, N \)
Harada:
- FPC X oxu istiqamətində olan qüvvədir
- FCF Z oxu istiqamətində olan qüvvədir
- FP Y oxu istiqamətində olan qüvvədir
4.3 Sonlu elementlərin statik analizi
İki kəsici beş oxlu slayd modul konstruksiyaya ehtiyac duyur və uyğun açılış interfeysi ilə eyni şüanı paylaşmalıdır. Buna görə də, şüa sürüşmə oturacağının sərtliyi çox vacibdir. Şüa sürüşmə oturacağı həddindən artıq yerdəyişmə ilə qarşılaşmadığı müddətcə, şüanın universal olduğu qənaətinə gəlmək olar. Statik sərtlik tələblərini təmin etmək üçün şüa sürüşmə oturacağının yerdəyişməsi ilə bağlı sonlu elementlərin müqayisəli təhlilini aparmaq üçün müvafiq kəsmə məlumatları toplanacaq.
Bu təhlil eyni vaxtda hər iki şüa sürüşmə oturacaq qurğularında sonlu elementlərin statik analizini aparacaqdır. Bu sənəd orijinal sürüşmə oturacağının təhlilinin xüsusiyyətlərini nəzərə almadan, şüa sürüşmə oturacağının yeni strukturunun ətraflı təhlilinə xüsusi diqqət yetirir. Qeyd etmək vacibdir ki, universal beş oxlu maşın ağır kəsmə ilə məşğul ola bilməsə də, qəbul sınaqları zamanı sabit bucaqlı ağır kəsmə yoxlamaları və "S" hissələri üçün yüksək sürətli kəsmə qəbulu çox vaxt aparılır. Bu hallarda kəsmə anı və kəsmə qüvvəsi ağır kəsmə zamanı olanlarla müqayisə edilə bilər.
İllərin tətbiqi təcrübəsinə və faktiki çatdırılma şərtlərinə əsaslanaraq, müəllifin inamı budur ki, universal beş oxlu maşının digər böyük komponentləri ağır kəsmə müqaviməti tələblərinə tam cavab verir. Ona görə də müqayisəli təhlilin aparılması həm məntiqi, həm də rutindir. Başlanğıcda, hər bir komponent mesh bölgüsünə təsir göstərə biləcək yivli deliklər, radiuslar, paxlar və kiçik addımların çıxarılması və ya sıxılması ilə sadələşdirilir. Sonra hər bir hissənin müvafiq material xüsusiyyətləri əlavə edilir və model statik analiz üçün simulyasiyaya idxal edilir.
Təhlil üçün parametr parametrlərində yalnız kütlə və güc qolu kimi vacib məlumatlar saxlanılır. İnteqral şüa sürüşmə oturacağı deformasiya təhlilinə daxil edilir, alət, beş oxlu emal başlığı və ağır kəsici beş oxlu sürüşmə kimi digər hissələr sərt hesab olunur. Təhlil xarici qüvvələr altında şüa sürüşmə oturacağının nisbi yerdəyişməsinə diqqət yetirir. Xarici yük cazibə qüvvəsini özündə birləşdirir və alət ipucuna eyni vaxtda üçölçülü qüvvə tətbiq edilir. Alət ipucu əvvəlcədən emal zamanı alət uzunluğunu təkrarlamaq üçün güc yükləmə səthi kimi müəyyən edilməlidir, eyni zamanda sürüşmə faktiki emal şərtlərini yaxından təqlid edərək maksimum leverage üçün emal oxunun sonunda yerləşdirilməlidir.
Thealüminium komponentis “qlobal təmas (-birgə-)” metodundan istifadə etməklə bir-biri ilə əlaqələndirilir və xətt bölgüsü vasitəsilə sərhəd şərtləri müəyyən edilir. Şüa birləşmə sahəsi Şəkil 7-də təsvir edilmişdir, şəbəkə bölməsi Şəkil 8-də göstərilmişdir. Maksimum vahid ölçüsü 50 mm, minimum vahid ölçüsü 10 mm, nəticədə cəmi 185,485 vahid və 367,989 qovşaq əldə edilmişdir. Ümumi yerdəyişmə bulud diaqramı Şəkil 9-da, X, Y və Z istiqamətlərində üç eksenel yerdəyişmə isə müvafiq olaraq Şəkil 10-12-də təsvir edilmişdir.
İki kəsici beş oxlu slayd modul konstruksiyaya ehtiyac duyur və uyğun açılış interfeysi ilə eyni şüanı paylaşmalıdır. Buna görə də, şüa sürüşmə oturacağının sərtliyi çox vacibdir. Şüa sürüşmə oturacağı həddindən artıq yerdəyişmə ilə qarşılaşmadığı müddətcə, şüanın universal olduğu qənaətinə gəlmək olar. Statik sərtlik tələblərini təmin etmək üçün şüa sürüşmə oturacağının yerdəyişməsi ilə bağlı sonlu elementlərin müqayisəli təhlilini aparmaq üçün müvafiq kəsmə məlumatları toplanacaq.
Bu təhlil eyni vaxtda hər iki şüa sürüşmə oturacaq qurğularında sonlu elementlərin statik analizini aparacaqdır. Bu sənəd orijinal sürüşmə oturacağının təhlilinin xüsusiyyətlərini nəzərə almadan, şüa sürüşmə oturacağının yeni strukturunun ətraflı təhlilinə xüsusi diqqət yetirir. Qeyd etmək vacibdir ki, universal beş oxlu maşın ağır kəsmə ilə məşğul ola bilməsə də, qəbul sınaqları zamanı sabit bucaqlı ağır kəsmə yoxlamaları və "S" hissələri üçün yüksək sürətli kəsmə qəbulu çox vaxt aparılır. Bu hallarda kəsmə anı və kəsmə qüvvəsi ağır kəsmə zamanı olanlarla müqayisə edilə bilər.
İllərin tətbiqi təcrübəsinə və faktiki çatdırılma şərtlərinə əsaslanaraq, müəllifin inamı budur ki, universal beş oxlu maşının digər böyük komponentləri ağır kəsmə müqaviməti tələblərinə tam cavab verir. Ona görə də müqayisəli təhlilin aparılması həm məntiqi, həm də rutindir. Başlanğıcda, hər bir komponent mesh bölgüsünə təsir göstərə biləcək yivli deliklər, radiuslar, paxlar və kiçik addımların çıxarılması və ya sıxılması ilə sadələşdirilir. Sonra hər bir hissənin müvafiq material xüsusiyyətləri əlavə edilir və model statik analiz üçün simulyasiyaya idxal edilir.
Təhlil üçün parametr parametrlərində yalnız kütlə və güc qolu kimi vacib məlumatlar saxlanılır. İnteqral şüa sürüşmə oturacağı deformasiya təhlilinə daxil edilir, alət, beş oxlu emal başlığı və ağır kəsici beş oxlu sürüşmə kimi digər hissələr sərt hesab olunur. Təhlil xarici qüvvələr altında şüa sürüşmə oturacağının nisbi yerdəyişməsinə diqqət yetirir. Xarici yük cazibə qüvvəsini özündə birləşdirir və alət ipucuna eyni vaxtda üçölçülü qüvvə tətbiq edilir. Alət ipucu əvvəlcədən emal zamanı alət uzunluğunu təkrarlamaq üçün güc yükləmə səthi kimi müəyyən edilməlidir, eyni zamanda sürüşmə faktiki emal şərtlərini yaxından təqlid edərək maksimum leverage üçün emal oxunun sonunda yerləşdirilməlidir.
Thedəqiq çevrilmiş komponentlər“qlobal təmas (-birgə-)” metodu ilə bir-biri ilə əlaqələndirilir və sərhəd şərtləri xəttin bölünməsi yolu ilə müəyyən edilir. Şüa birləşmə sahəsi Şəkil 7-də təsvir edilmişdir, şəbəkə bölməsi Şəkil 8-də göstərilmişdir. Maksimum vahid ölçüsü 50 mm, minimum vahid ölçüsü 10 mm, nəticədə cəmi 185,485 vahid və 367,989 qovşaq əldə edilmişdir. Ümumi yerdəyişmə bulud diaqramı Şəkil 9-da, X, Y və Z istiqamətlərində üç eksenel yerdəyişmə isə müvafiq olaraq Şəkil 10-12-də təsvir edilmişdir.
Məlumatları təhlil etdikdən sonra bulud diaqramı ümumiləşdirilmiş və Cədvəl 1-də müqayisə edilmişdir. Bütün dəyərlər bir-birindən 0,01 mm məsafədədir. Bu məlumatlara və əvvəlki təcrübəyə əsaslanaraq, biz inanırıq ki, çarpaz tir təhrif və ya deformasiyaya məruz qalmayacaq və bu, istehsalda standart çarpazdan istifadə etməyə imkan verir. Texniki baxışdan sonra bu struktur istehsal üçün təsdiqləndi və polad sınağından uğurla kəsildi. “S” test parçalarının bütün dəqiqlik testləri tələb olunan standartlara cavab verdi.
Daha çox bilmək və ya sorğu etmək istəyirsinizsə, zəhmət olmasa əlaqə saxlayıninfo@anebon.com
Çin Çin İstehsalçısı Yüksək Dəqiqlik vədəqiq CNC emal hissələri, Anebon qazan-qazan əməkdaşlıq üçün həm ölkə daxilində, həm də xaricdəki bütün dostlarla görüşmək şansı axtarır. Anebon səmimi şəkildə sizin hamınızla qarşılıqlı fayda və ümumi inkişaf əsasında uzunmüddətli əməkdaşlığa ümid edir.
Göndərmə vaxtı: 06 noyabr 2024-cü il